IF钢中含Ti夹杂物的衍变规律 被引量：21

1

作者 隋亚飞 孙国栋 +3 位作者 赵艳 王灿国 郭敏 张梅 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第9期1174-1182,共9页

系统研究了Ti-IF钢冶炼过程和铸坯中含Ti夹杂物的组成、分布与微观形貌,揭示了含Ti夹杂物的衍变规律.热力学分析和实验结果表明:在IF钢冶炼过程中无TiN生成,含Ti夹杂物的存在形式是以TiO_2为主的钛氧化物结合其他氧化物的复合夹杂:而在... 系统研究了Ti-IF钢冶炼过程和铸坯中含Ti夹杂物的组成、分布与微观形貌,揭示了含Ti夹杂物的衍变规律.热力学分析和实验结果表明:在IF钢冶炼过程中无TiN生成,含Ti夹杂物的存在形式是以TiO_2为主的钛氧化物结合其他氧化物的复合夹杂:而在连铸凝固过程中,由于钢液温度降低和元素的偏析作用,TiN夹杂以异质形核的方式生成.IF钢铸坯中非金属夹杂物主要是大尺寸Al_2O_3颗粒和存在中间过渡层的TiN—Al_2TiO_5-Al_2O_3复合夹杂物,其形核长大过程是[Al]、[Ti]和[O]先在细小的Al_2O_3颗粒上反应生成一层Al_2TiO_5,然后TiN在Al_2TiO_5表面形核长大.根据连铸过程和铸坯中含钛夹杂物的研究得出,Ti-IF钢铸坯中TiN夹杂难以去除,但是可以使其变性以实现对钢中含钛夹杂物的控制. 展开更多

关键词 IF钢 炼钢 连铸 铸坯 夹杂物 钛 衍变规律

原文传递

低碳钢夹杂物产生原因及控制 被引量：18

2

作者 刘彭 隋亚飞 +2 位作者 徐刚军 周军军 曾全文 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2020年第2期67-74,共8页

CSP线100t转炉生产SPHD冷轧夹杂物降等比例比较高,经分析夹杂降等主要原因是钢水夹杂物去除不彻底。通过优化转炉脱氧工艺减少夹杂产生,提高转炉终点温度减少LF处理过程中钢水中铝的氧化;精炼炉采用钢包渣循环渣利用快速造白渣,控制钢包... CSP线100t转炉生产SPHD冷轧夹杂物降等比例比较高,经分析夹杂降等主要原因是钢水夹杂物去除不彻底。通过优化转炉脱氧工艺减少夹杂产生,提高转炉终点温度减少LF处理过程中钢水中铝的氧化;精炼炉采用钢包渣循环渣利用快速造白渣,控制钢包渣w((CaO))/w((Al2O3))为1.4~1.8,碱度为18~25,喂钙线前白渣时间大于8min,LF炉出站镇静大于15min促进夹杂的去除;开浇前中间包用氩气吹扫2min、加硅钙粉防止开浇塞棒上涨,确保浇铸过程中恒拉速、钢包换包时中间包钢水大于20t减少液位波动。最终基板夹杂降等率由1.8%降低至0.2%。 展开更多

关键词 低碳低硅钢:夹杂缺陷 洁净度 工艺优化

原文传递

不同钢种炉外精炼钙处理工艺的选择 被引量：12

3

作者 肖尊湖 刘彭 +2 位作者 徐刚军 周军军 隋亚飞 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第9期62-72,共11页

为了优化不同钢种的LF精炼钙处理工艺,研究了高强结构钢、低碳结构钢、焊瓶钢、耐磨钢、高碳钢在LF精炼及钙处理过程中夹杂物的演变机理。结果表明,渣-钢反应时间越长,钙处理前的夹杂物变性越彻底。钙处理前焊瓶钢夹杂物以Al2O3为主,高... 为了优化不同钢种的LF精炼钙处理工艺,研究了高强结构钢、低碳结构钢、焊瓶钢、耐磨钢、高碳钢在LF精炼及钙处理过程中夹杂物的演变机理。结果表明,渣-钢反应时间越长,钙处理前的夹杂物变性越彻底。钙处理前焊瓶钢夹杂物以Al2O3为主,高强结构钢、低碳结构钢夹杂物以MgO-Al2O3-CaO复合夹杂为主;高碳钢、耐磨钢夹杂物以低熔点的Al2O3-CaO夹杂为主。钙处理工艺会增加钢液中夹杂物数量及尺寸。控制Al2O3-SiO2-MnO复合夹杂物的关键是避免LF精炼中后期进行硅锰合金化。综合考虑各方面因素,建议焊瓶钢增加当前的钙线喂入量,高强结构钢、低碳结构钢使用轻钙处理工艺,高碳钢、耐磨钢取消钙处理工艺。 展开更多

关键词 钙处理 夹杂物演变 LF精炼 Al2O3-SiO2-MnO复合夹杂

原文传递

CSP产线下汽车结构用热轧酸洗板中的夹杂物 被引量：10

4

作者 隋亚飞 邓之勋 +1 位作者 赵如 齐江华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2021年第4期44-51,共8页

为了提高CSP产线热轧酸洗板的洁净度与综合性能,研究了CSP工艺下QSTE500TM(汽车结构用热轧酸洗板)冶炼过程和热轧卷中的夹杂物。冶炼过程中夹杂物的变化路线是Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-MnO→Al_(2)O_(3)→MgOAl_(2)O_(3)-CaO-CaS→Al_(2)O_(... 为了提高CSP产线热轧酸洗板的洁净度与综合性能,研究了CSP工艺下QSTE500TM(汽车结构用热轧酸洗板)冶炼过程和热轧卷中的夹杂物。冶炼过程中夹杂物的变化路线是Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-MnO→Al_(2)O_(3)→MgOAl_(2)O_(3)-CaO-CaS→Al_(2)O_(3)-CaO-CaS。LF钙处理前到中间包阶段,钢液中夹杂物总量基本不变,约为200μm^(2)/mm^(2)。热轧卷中夹杂物总量约是钢液中的2倍,组成主要是较大尺寸的MgO-Al_(2)O_(3)-CaO-CaS、小尺寸的TiN析出物以及中等尺寸的Al_(2)O_(3)-CaO-TiN复合夹杂。随着氮含量的增加,热轧卷中夹杂物总量增加、小尺寸夹杂物分布均匀,10μm以上的夹杂物在卷宽1/4处分布最多。由于选分结晶的作用,复合夹杂中TiN的质量分数在10%~100%之间变化,随着TiN含量的升高,夹杂物尺寸逐渐变小。CSP工艺下热轧卷中第二相析出物更均匀,有利于产品最终的力学性能。综合考虑过程控制能力和产品性能需求,建议CSP热轧酸洗板严格控制连铸保护浇铸,氮质量分数小于0.006 0%。 展开更多

关键词 夹杂物 CSP工艺 热轧酸洗板 TiN析出物 控制氮含量

原文传递

二冷辊式电磁搅拌对高强钢低倍组织与性能的影响 被引量：9

5

作者 谢世正 肖爱达 +3 位作者 聂嫦平 周剑丰 隋亚飞 刘彭 《连铸》 2020年第1期46-50,55,共6页

通过工业化试验数据,系统地研究了二冷辊式电磁搅拌对高强钢内部质量及轧材性能的影响。结果表明:二冷辊式电磁搅拌能有效地改善连铸坯的低倍组织,低倍评级从1.5~3.0级提高至1.0~1.5级,中间裂纹都提高至0.5级以下,中心偏析从连续、半连... 通过工业化试验数据,系统地研究了二冷辊式电磁搅拌对高强钢内部质量及轧材性能的影响。结果表明:二冷辊式电磁搅拌能有效地改善连铸坯的低倍组织,低倍评级从1.5~3.0级提高至1.0~1.5级,中间裂纹都提高至0.5级以下,中心偏析从连续、半连续的A、B类偏析改善成点状的C类偏析;在目前工况下,当电流为400 A、频率为7 Hz时,铸坯的低倍质量最佳。使用辊式电磁搅拌后,元素C、P的成分偏析增加,尤其在铸坯1/4厚度处,C、P呈明显的负偏析,即白亮带区域。电磁搅拌对轧材的基本性能无明显影响,且能明显减轻轧材的中心偏析或中心区带状组织。 展开更多

关键词 二冷辊式电磁搅拌 连铸坯 高强钢 偏析

原文传递

CSP工艺含铝无取向电工钢中夹杂物的演变和控制 被引量：7

6

作者 肖尊湖 隋亚飞 +2 位作者 刘彭 徐刚军 李慈颖 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第7期42-48,共7页

为了更好地控制CSP工艺下电工钢中的夹杂物,研究了涟钢CSP工艺含铝电工钢夹杂物在精炼→连铸→热轧过程中的演变机理。RH合金化后钢中夹杂物有Al2O3,Al2O3-SiO2和Al2O3-CaO-CaS主要3种,RH出站和中包钢液中的夹杂物主要是Al2O3-CaO-CaS... 为了更好地控制CSP工艺下电工钢中的夹杂物,研究了涟钢CSP工艺含铝电工钢夹杂物在精炼→连铸→热轧过程中的演变机理。RH合金化后钢中夹杂物有Al2O3,Al2O3-SiO2和Al2O3-CaO-CaS主要3种,RH出站和中包钢液中的夹杂物主要是Al2O3-CaO-CaS和少量单独的Al2O3和CaS夹杂。减少钢液中夹杂物的主要措施是降低RH出站前的顶渣氧化性。热轧卷材样中夹杂物与钢液中夹杂物不同,主要是AlN和MnS,夹杂物总量与氮、硫质量分数呈正相关,氮元素的影响最显著。 展开更多

关键词 含铝电工钢 夹杂物 第二相 CSP工艺

原文传递

连铸混浇坯成分变化规律及模型的研究 被引量：7

7

作者 隋亚飞 陈杰 +2 位作者 刘彭 徐刚军 周军军 《连铸》 2019年第4期62-67,共6页

研究了实际生产中异钢种混浇坯的成分变化规律。混浇坯成分变化符合对数函数,相同出钢量下,随着中间包余钢量的增加,钢液的混合度降低。混浇坯横截面中心处成分变化比边部快,铸坯液芯冲击深度随拉速和铸坯宽度的增加而增加。根据实际的... 研究了实际生产中异钢种混浇坯的成分变化规律。混浇坯成分变化符合对数函数,相同出钢量下,随着中间包余钢量的增加,钢液的混合度降低。混浇坯横截面中心处成分变化比边部快,铸坯液芯冲击深度随拉速和铸坯宽度的增加而增加。根据实际的混浇坯成分数据,建立了不依赖数模或水模实验的混浇坯成分预测模型。现场应用结果显示混浇坯混合度变化的预测偏差在5%以下,平均为2.9%,铸坯中心部位冲击深度的预测偏差为6.14%,充分说明了预测模型的准确性。 展开更多

关键词 混浇坯 成分变化规律 模型预测

原文传递

CSP含铝电工钢水口堵塞问题的研究和解决 被引量：6

8

作者 隋亚飞 徐刚军 +2 位作者 周军军 刘彭 谢凯 《连铸》 2019年第4期1-5,共5页

研究CSP产线含铝电工钢连铸水口结瘤、塞棒上涨和钢包死流的原因。电工钢水口结瘤物主要是Al2O3和高熔点的6Al2O3·CaO和2Al2O3·CaO。引起水口结瘤的原因一是钢液中[Ca]的质量分数相对较低,夹杂物变性不彻底;二是RH出站时钢包... 研究CSP产线含铝电工钢连铸水口结瘤、塞棒上涨和钢包死流的原因。电工钢水口结瘤物主要是Al2O3和高熔点的6Al2O3·CaO和2Al2O3·CaO。引起水口结瘤的原因一是钢液中[Ca]的质量分数相对较低,夹杂物变性不彻底;二是RH出站时钢包顶渣氧化性较高,连铸过程渣-钢间反应生成新的Al2O3夹杂,污染钢水。通过适当提高硅铁中的钙的质量分数,转炉出钢加顶渣改质剂,转运过程钢包加盖等措施,在不使用钙处理的条件下,解决了水口结瘤的问题,杜绝了钢包死流现象的发生。 展开更多

关键词 电工钢 CSP工艺 水口堵塞 顶渣改质

原文传递

La-Ce稀土对Q345D钢夹杂物和冲击性能的影响

9

作者 罗钢 隋亚飞 +2 位作者 刘彭 梁亮 徐李军 《特殊钢》 2024年第3期33-39,共7页

通过现场试验,分析了La-Ce稀土处理对Q345D结构钢夹杂物、连铸可浇性和钢种性能的影响。结果表明,RE在Q345D结构钢中的合金收得率为21.5%;与未添加RE的炉次相比,脱硫率提高了37.5%,单位夹杂物密度从80.16个/mm^(2),降低至60.78个/mm^(2)... 通过现场试验,分析了La-Ce稀土处理对Q345D结构钢夹杂物、连铸可浇性和钢种性能的影响。结果表明,RE在Q345D结构钢中的合金收得率为21.5%;与未添加RE的炉次相比,脱硫率提高了37.5%,单位夹杂物密度从80.16个/mm^(2),降低至60.78个/mm^(2);La-Ce稀土处理前钢液中夹杂物主要是MgO-Al_(2)O_(3)-CaO复合夹杂,La-Ce稀土处理对小尺寸(D≤5μm)夹杂物的改性作用较为明显,小尺寸夹杂物改性为(La-Ce-S)和(La-Ce-Al-S-O)稀土类夹杂物;La-Ce稀土处理可以明显降低钢中MnS类夹杂物的纵横比,使MnS类夹杂物在轧制后的形貌更接近椭圆形,而没有长线形,这是Q345D结构钢横向冲击功提高20%的主要原因。 展开更多

关键词 La-Ce稀土处理 Q345D结构钢 横向冲击功 夹杂物改性 精炼 洁净度

下载PDF 职称材料

不同RH脱氧方式对含铝电工钢的影响 被引量：5

10

作者 郑庆 隋亚飞 +2 位作者 刘红军 刘彭 李慈颖 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第10期892-899,共8页

研究了RH脱氧方式(铝脱氧,先铝后硅;硅脱氧,先硅后铝)对含铝电工钢洁净度、渣成分、夹杂物演变及连铸过程的影响。2种脱氧方式下钢包顶渣的氧化性相似,热力学计算表明硅脱氧的顶渣对铝酸盐夹杂物的吸收能力强于铝脱氧渣。铝脱氧钢中夹... 研究了RH脱氧方式(铝脱氧,先铝后硅;硅脱氧,先硅后铝)对含铝电工钢洁净度、渣成分、夹杂物演变及连铸过程的影响。2种脱氧方式下钢包顶渣的氧化性相似,热力学计算表明硅脱氧的顶渣对铝酸盐夹杂物的吸收能力强于铝脱氧渣。铝脱氧钢中夹杂主要为Al2O3-CaO-CaS复合氧化物,硅脱氧钢中夹杂物主要是Al2O3。2种脱氧方式下,热轧钢卷中的典型夹杂物都是AlN、MnS和复合铝酸盐。由于脱氧方式和钢中N、S含量的差异,铝脱氧热轧卷中夹杂物的含量是硅脱氧的2~3倍,这与理论的预测结果完全吻合。由于钢液中Ca含量不同,硅脱氧的钢水在CSP连铸过程中会引起中包塞棒上涨,因此建议在传统的连铸工艺中采用硅脱氧,在CSP工艺中采用铝脱氧。 展开更多

关键词 含铝电工钢 脱氧方式 夹杂物 塞棒上涨

原文传递

CSP生产冷轧用基板线性缺陷的分析与控制 被引量：1

11

作者 隋亚飞 罗钢 +2 位作者 段皓杰 冉涛 赵如 《连铸》 2023年第3期74-79,共6页

为解决CSP工艺下冷轧用基板线性缺陷多发的难题,深入分析冷轧基板热轧卷线性缺陷和冷轧卷线性缺陷,研究缺陷与工艺的相关性,找到了工艺控制关键点。热轧卷缺陷来源于大型保护渣卷渣与水口结瘤物脱落,控制关键点在于氩站钢水的碳含量、L... 为解决CSP工艺下冷轧用基板线性缺陷多发的难题,深入分析冷轧基板热轧卷线性缺陷和冷轧卷线性缺陷,研究缺陷与工艺的相关性,找到了工艺控制关键点。热轧卷缺陷来源于大型保护渣卷渣与水口结瘤物脱落,控制关键点在于氩站钢水的碳含量、LF精炼铝耗与出站钢水的Ca/Al比。冷轧卷缺陷小部分是划伤,大部分是小型保护渣卷渣,两者可通过表检仪形貌进行判别。控制冷轧保护渣缺陷有效措施是控制拉速、稳定节奏、减少炼钢工序的异常情况。通过联合攻关,CSP冷轧基板线性缺陷降等率从8.88%稳定控制到了2.0%以下,具有较强的实际借鉴意义。 展开更多

关键词 线性缺陷 CSP工艺 冷轧基板 相关性分析 Ca/Al比 结晶器卷渣

原文传递

RH精炼工艺对无取向电工钢质量的影响 被引量：4

12

作者 李慈颖 隋亚飞 +3 位作者 田飞 谢凯 吴高亮 吴泽交 《电工钢》 2021年第2期21-31,共11页

为了在保证产品质量的前提下降低无取向电工钢的生产成本,分析了RH精炼工艺在不同钢水循环流量下各工序夹杂物的演变规律、成品磁性能和表面质量的变化。结果显示,RH精炼工艺的变化对钢液中夹杂物组成、热轧材样夹杂物数量和成品磁性能... 为了在保证产品质量的前提下降低无取向电工钢的生产成本,分析了RH精炼工艺在不同钢水循环流量下各工序夹杂物的演变规律、成品磁性能和表面质量的变化。结果显示,RH精炼工艺的变化对钢液中夹杂物组成、热轧材样夹杂物数量和成品磁性能无明显影响,对表面质量有负相关影响,钢水循环流量越大,表面夹杂物降低等级的比例越低。RH出站,钢液中夹杂物当量面积,尤其是5μm以上较大夹杂物与钢水循环流量呈负相关的影响,热轧材样中夹杂物(包括第二相析出物)主要是第二相析出物AlN和MnS、少量的氧化物夹杂,其数量与RH精炼工艺无相关性。在保证质量满足要求的前提下,RH工序可适当调整钢水循环流量,降低生产成本。 展开更多

关键词 电工钢 夹杂物 析出物 磁性能 RH精炼

下载PDF 职称材料

钙处理对涟钢高强机械用钢夹杂物的影响 被引量：4

13

作者 隋亚飞 罗钢 +1 位作者 王慎德 谢世正 《钢铁研究》 CAS 2017年第4期13-19,共7页

对涟钢LG600/LG700XL冶炼过程中夹杂物的衍变机理进行分析,分批次试验研究了精炼渣性能和钙处理工艺对钢液洁净度和钢中夹杂物的影响。结果表明,在钙处理工艺下,夹杂物的衍变路线为Al_2O_3→MgO-Al_2O_3→Al_2O_3-CaO,中间包钢液中的夹... 对涟钢LG600/LG700XL冶炼过程中夹杂物的衍变机理进行分析,分批次试验研究了精炼渣性能和钙处理工艺对钢液洁净度和钢中夹杂物的影响。结果表明,在钙处理工艺下,夹杂物的衍变路线为Al_2O_3→MgO-Al_2O_3→Al_2O_3-CaO,中间包钢液中的夹杂物主要是Al_2O_3-CaO和Al_2O_3-TiO_x复合氧化物。取消钙处理以后,铸坯中氧的质量分数从16×10^(-6)降低到11×10^(-6)。两种工艺下,材样中绝大部分夹杂物都是核心为铝酸盐、外层为TiN的复合夹杂,钙处理工艺下夹杂物核心是Al_2O_3-CaO-CaS,取消钙处理工艺下夹杂物核心是MgO-Al_2O_3尖晶石。两类复合夹杂物尺寸都比较小(<10μm),对钢材性能的影响有限。取消钙处理以后,钢液可浇性基本保持不变,没有发生水口堵塞,说明取消精炼过程中的钙处理工艺对涟钢高强机械用钢而言是可行的。 展开更多

关键词 钙处理 夹杂物 机械用钢

原文传递

从不锈钢粉尘中选择性提取Cr、Ni和Zn重金属 被引量：4

14

作者 隋亚飞 孙国栋 +3 位作者 靳斐 王灿国 郭敏 张梅 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期1130-1137,共8页

基于热力学计算结果,通过配碳还原-熔分工艺,从不锈钢粉尘中选择性分步提取了Cr、Ni和Zn重金属元素.配碳还原实验结果表明,不锈钢粉尘的最佳配碳量为20%,粉尘中Fe、Ni和Zn的最低还原温度为1050℃,Cr的最低还原温度是1 400℃,与热力学计... 基于热力学计算结果,通过配碳还原-熔分工艺,从不锈钢粉尘中选择性分步提取了Cr、Ni和Zn重金属元素.配碳还原实验结果表明,不锈钢粉尘的最佳配碳量为20%,粉尘中Fe、Ni和Zn的最低还原温度为1050℃,Cr的最低还原温度是1 400℃,与热力学计算结果一致,通过控制温度实现了对粉尘中金属的选择性分步还原.直接还原熔分实验说明,Fe-Cr合金最佳熔分温度为1550℃,粉尘中金属以Fe-Ni-Cr合金形式被提取出来,渣金分离状况良好,反应时间5min时金属提取率已达到75%左右,15 min时Fe和Cr收得率达到85%以上,Ni超过90%.通过控制配碳量、还原时间与反应温度,在不改变现有工艺的条件下,不锈钢粉尘直接返回炼钢主流程回收其重金属完全可行. 展开更多

关键词 不锈钢 粉尘 重金属 选择性提取 直接还原 熔分 废弃物利用

原文传递

低铁水比下钢水中氮的控制 被引量：5

15

作者 刘彭 隋亚飞 +1 位作者 徐刚军 邓之勋 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期121-126,共6页

湖南华菱涟源钢铁公司在降低铁水比的过程中,为控制氮含量,通过转炉加发热剂进行补热,优化氧枪枪位,减少转炉补吹、过吹、控制终点碳质量分数为0.03%~0.06%,终点温度不低于1 580℃;优化转炉出钢过程钢包底吹流量,采用非镇静出钢;LF炉首... 湖南华菱涟源钢铁公司在降低铁水比的过程中,为控制氮含量,通过转炉加发热剂进行补热,优化氧枪枪位,减少转炉补吹、过吹、控制终点碳质量分数为0.03%~0.06%,终点温度不低于1 580℃;优化转炉出钢过程钢包底吹流量,采用非镇静出钢;LF炉首次送电1档电流起弧时间1min以上,钢包底吹流量小于320L/min、优化LF处理过程中钢包底吹流量,最终控制铁水比在72%以下,控制转炉氩站钢水w([N])≤0.003 5%,LF增氮量w([N])≤0.002 0%,中间包钢水w([N])≤0.006 0%的比例由83.9%提高到99.8%,满足控氮钢种对氮的控制要求。 展开更多

关键词 低铁水比 控氮 转炉 精炼 工艺优化

原文传递

RH脱硫对无取向电工钢中夹杂物的影响 被引量：3

16

作者 隋亚飞 李慈颖 +1 位作者 刘彭 徐刚军 《炼钢》 CAS 北大核心 2019年第2期34-38,共5页

研究了RH脱硫对常规工艺(连铸+热轧)和CSP工艺下的无取向电工钢热轧材样中夹杂物的影响。两种工艺下,当CaO-CaF_2脱硫剂加入量为1～4 kg/t时,RH脱硫率约为25%。终渣氧化性高、曼内斯曼指数(MI)低是影响脱硫效果的原因之一。CSP产线RH采... 研究了RH脱硫对常规工艺(连铸+热轧)和CSP工艺下的无取向电工钢热轧材样中夹杂物的影响。两种工艺下,当CaO-CaF_2脱硫剂加入量为1～4 kg/t时,RH脱硫率约为25%。终渣氧化性高、曼内斯曼指数(MI)低是影响脱硫效果的原因之一。CSP产线RH采用"先铝后硅"的脱氧方式,热轧材样中夹杂物主要是AlN、MnS、CaS和少量铝酸钙。此时,夹杂物总量主要受氮含量影响,硫含量只与硫化物夹杂密度呈正比关系。常规产线RH采用"先硅后铝"脱氧方式,热轧材样中氧化物夹杂和AlN夹杂含量相当,含钙夹杂物数量只占夹杂物总量的12%左右。脱硫剂中CaF_2对耐材的侵蚀导致RH脱硫时热轧材样中含Mg夹杂数量是不脱硫时的2倍。 展开更多

关键词 RH脱硫 夹杂物 无取向电工钢

原文传递

09CrCuSb热轧卷边部缺陷的成因分析 被引量：2

17

作者 谢建府 隋亚飞 +2 位作者 邓之勋 梁远栋 陈佛望 《连铸》 2022年第3期89-96,共8页

为了解决09CrCuSb耐酸钢热轧卷分条切边过程中的边部分层问题,采用金相显微镜与SEM-EDS分析仪研究了3种09CrCuSb热轧卷边部缺陷,即边部分层、边部的端面凸起和平行于轧制方向的端面纵裂纹。结果表明,本边部分层缺陷实际上是由热轧侧导... 为了解决09CrCuSb耐酸钢热轧卷分条切边过程中的边部分层问题,采用金相显微镜与SEM-EDS分析仪研究了3种09CrCuSb热轧卷边部缺陷,即边部分层、边部的端面凸起和平行于轧制方向的端面纵裂纹。结果表明,本边部分层缺陷实际上是由热轧侧导挤压所致,校正侧导位置后未再发生,判定边部分层缺陷产生原因的关键在于分层缺陷的内表面状态。端面凸起是因为连铸机精度偏差使铸坯发生边角裂,控制连铸机对弧与辊缝偏差在0.5 mm以内,缺陷发生率从5.4%降低到0.2%以下,端面凸起缺陷实际上是热轧卷烂边的初始形态。端面纵裂纹缺陷是因为连铸坯窄边存在群簇状气泡及钢种本身裂纹敏感性较强,通过降低连铸塞棒和水口氩气到4~6 L/min,按标准下限控制裂纹敏感性元素,缺陷发生率从8.7%降低到了0.45%。为控制09CrCuSb热轧卷边部缺陷提供参考。 展开更多

关键词 09CrCuSb 边部分层 端面凸起 端面纵裂纹 连铸

原文传递

低碳铝镇静钢LF精炼工艺的研究 被引量：1

18

作者 隋亚飞 周军军 +1 位作者 张丽琴 刘建华 《炼钢》 CAS 北大核心 2020年第4期25-30,47,共7页

为了优化低碳铝镇静钢的LF精炼工艺,研究了LF轻处理、LF精炼(不钙处理)和LF精炼+钙处理三种模式对夹杂物、产品性能、综合成本和生产过程的影响。结果表明LF轻处理的材样中典型夹杂物是铝酸盐+MnS复合夹杂,LF造渣精炼时典型夹杂物是铝酸... 为了优化低碳铝镇静钢的LF精炼工艺,研究了LF轻处理、LF精炼(不钙处理)和LF精炼+钙处理三种模式对夹杂物、产品性能、综合成本和生产过程的影响。结果表明LF轻处理的材样中典型夹杂物是铝酸盐+MnS复合夹杂,LF造渣精炼时典型夹杂物是铝酸盐+CaS复合夹杂。不同精炼模式下材样中氧含量基本相同,力学性能没有明显差异。虽然LF轻处理模式下产品洁净度好、综合成本低,但是连铸过程中容易造成塞棒上涨与水口结瘤。因此,生产低碳铝镇静钢时应采用LF精炼(不钙处理)的模式,当生产量较少或浇次末期时,可以考虑采用LF轻处理模式。 展开更多

关键词 LF精炼 低碳铝镇静钢 夹杂物 钙处理

原文传递

热轧板卷LF轻处理技术的研究与应用 被引量：1

19

作者 徐刚军 刘彭 隋亚飞 《连铸》 2018年第5期19-25,共7页

涟钢依托KR一键式脱硫、BOF炉后精确预脱氧和氩站自动底吹技术,开发了应用于高级别热轧板卷的LF轻处理技术。通过LF一次性加铝脱氧,控制加铝前钢中[O]处在40×10^-6～100×10^-6之间,加铝后钢液软吹8 min的操作方式,解决了LF精... 涟钢依托KR一键式脱硫、BOF炉后精确预脱氧和氩站自动底吹技术,开发了应用于高级别热轧板卷的LF轻处理技术。通过LF一次性加铝脱氧,控制加铝前钢中[O]处在40×10^-6～100×10^-6之间,加铝后钢液软吹8 min的操作方式,解决了LF精炼不造渣、不脱硫、不钙处理时塞棒容易上涨的难题。通过炉后精确预脱氧和顶渣改质可以控制LF进站钢包顶渣T.Fe质量分数不超过3%,保证钢液洁净度不变差。LF轻处理路线下钢液中硫质量分数更低,中间包钢液中硫质量分数只有0.003 5%,同比传统LF精炼工艺下中间包钢液硫质量分数是0.004 6%。采用LF快速处理工艺时不仅成本降低显著,而且钢中氧氮质量分数比传统工艺低10×10^-6左右,各尺寸区间的夹杂物质量分数更少,成品疲劳性能明显优于传统工艺。 展开更多

关键词 LF轻处理 低成本 夹杂物 疲劳性能 热轧板卷

原文传递

超低碳搪瓷钢中氮的控制及其对夹杂物的影响

20

作者 隋亚飞 张丽琴 +1 位作者 周军军 刘彭 《特殊钢》 北大核心 2020年第4期11-14,共4页

研究了超低碳搪瓷钢RH减泵增氮的规律以及搪瓷钢中氮含量对夹杂物的影响。结果表明,RH减泵增氮25 min以内,减泵时间与钢中氮含量的关系符合二次项公式y=-0.226x2+9.429x+31.21。搪瓷钢中夹杂物主要是含Ti的第二相析出物及少量单独的Al2O... 研究了超低碳搪瓷钢RH减泵增氮的规律以及搪瓷钢中氮含量对夹杂物的影响。结果表明,RH减泵增氮25 min以内,减泵时间与钢中氮含量的关系符合二次项公式y=-0.226x2+9.429x+31.21。搪瓷钢中夹杂物主要是含Ti的第二相析出物及少量单独的Al2O3颗粒。小尺寸夹杂物成分以TixS为主,大尺寸夹杂物成分以TiN为主。常规工艺搪瓷钢中氮含量为0.003 8%,两个增氮的搪瓷钢中氮含量分别为0.010 8%、0.012 7%,对应的钢中夹杂物总量分别是355.61、545.74、558.77μm2/mm2。常规工艺搪瓷钢中各个尺寸区间的夹杂物数量都是最少的。考虑搪瓷钢储氢性能和RH增氮时间,钢中氮含量宜控制在0.01%左右。 展开更多

关键词 超低碳搪瓷钢 RH增氮 夹杂物

下载PDF 职称材料