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42CrMo钢大型环锻件的热处理工艺改进 被引量：9
1
作者 戴玉同 陈洪 钱喜根 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第1期120-123,共4页
本文对Φ9 m 42CrMo钢大型环锻件热处理后出现裂纹和粗晶的问题进行了理论分析,对其热处理工艺进行了优化改进,并对经改进工艺处理的环锻件的组织和性能进行了分析。结果表明,采用860℃锻后正火、840℃水淬及610℃回火,可使42CrMo钢环... 本文对Φ9 m 42CrMo钢大型环锻件热处理后出现裂纹和粗晶的问题进行了理论分析,对其热处理工艺进行了优化改进,并对经改进工艺处理的环锻件的组织和性能进行了分析。结果表明,采用860℃锻后正火、840℃水淬及610℃回火,可使42CrMo钢环锻件的显微组织得到一定程度细化,综合力学性能良好,且热处理质量稳定,达到了技术条件要求。 展开更多
关键词 42CRMO钢 环锻件 热处理 显微组织 力学性能
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1Cr13环锻件热加工工艺优化 被引量：7
2
作者 钱喜根 黄瑶 +2 位作者 王雷刚 陈洪 范禹 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期70-73,共4页
1Cr13钢热加工过程中容易开裂,根据钢的合金相图,制定了加热工艺规范及选择锻造温度区间为900～1180℃。采用有限元模拟分析比较了预镦粗+扭压镦粗工艺对1Cr13环锻件的鼓形、等效应变和等效应力的影响。结果表明,预镦粗+扭压镦粗的相对... 1Cr13钢热加工过程中容易开裂,根据钢的合金相图,制定了加热工艺规范及选择锻造温度区间为900～1180℃。采用有限元模拟分析比较了预镦粗+扭压镦粗工艺对1Cr13环锻件的鼓形、等效应变和等效应力的影响。结果表明,预镦粗+扭压镦粗的相对直径比K=0.71,小于普通墩粗的数值。针对1Cr13辗环变形抗力大、组织不均匀的缺点,提出了两火辗环工艺。生产实践证明,采用优化后的热加工工艺可减少锻造裂纹、细化锻件晶粒、提高环件尺寸精度,从而提高了产品的合格率。 展开更多
关键词 1Cr13环锻件 镦粗裂纹 锻造温度 有限元模拟 辗环
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022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢高温热变形行为
3
作者 周洲 崔力云 +5 位作者 钱喜根 孙希 刘恒 刘庆涛 袁志钟 罗锐 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期125-132,共8页
利用JMatPro11.0热力模拟软件、Gleeble-3500热力模拟试验机研究了022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的高温热变形行为,揭示了其在1000~1150℃,0.01~5 s^(-1)下的热变形特征。结果表明:022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的热变形温度应大于脆性σ相的溶... 利用JMatPro11.0热力模拟软件、Gleeble-3500热力模拟试验机研究了022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的高温热变形行为,揭示了其在1000~1150℃,0.01~5 s^(-1)下的热变形特征。结果表明:022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的热变形温度应大于脆性σ相的溶解温度,即980℃;其次,材料的流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小。基于动态材料模型构筑了材料的热加工图,并结合微观组织进行了验证。其最佳热加工窗口为1090~1125℃、0.01~0.03 s^(-1),该区域对应的组织特征为:两相组织均匀,奥氏体相发生充分动态再结晶且组织中不存在σ相;在失稳参数1100℃、5 s^(-1)条件下,组织中两相晶粒被明显拉长且再结晶比例低,相界处的析出物易诱发裂纹。因此实际加工参数应接近最佳热加工工艺窗口,避免失稳区参数及σ相的应变析出。 展开更多
关键词 双相不锈钢 流动真应力-真应变曲线 本构方程 热加工图
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大型环件轧制时偏心现象研究 被引量：2
4
作者 陈洪 王雷刚 +2 位作者 钱喜根 吴君三 范禹 《大型铸锻件》 2012年第6期17-18,21,共3页
针对在轧制过程中因环件的圆度误差超差而导致产品报废的问题,本文在环件轧制原理的基础上,从几何角度和力学角度详细地讨论了环件轧制偏心现象的原因,并针对这些原因,提出了加长抱辊的支撑杆,加大抱辊和环件之间的摩擦力,适当增大抱辊... 针对在轧制过程中因环件的圆度误差超差而导致产品报废的问题,本文在环件轧制原理的基础上,从几何角度和力学角度详细地讨论了环件轧制偏心现象的原因,并针对这些原因,提出了加长抱辊的支撑杆,加大抱辊和环件之间的摩擦力,适当增大抱辊的直径或减小主辊直径的措施,取得了明显的效果。 展开更多
关键词 圆度误差 环件轧制 偏心现象 改进措施
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06Cr25Ni20钢环锻件锻压成形规律研究 被引量：1
5
作者 陈洪 王雷刚 +2 位作者 钱喜根 吴君三 宋亚东 《大型铸锻件》 2012年第5期1-3,共3页
针对06Cr25Ni20钢环锻件在锻压制坯时锻坯双鼓形表面产生纵向裂纹以及冲孔时外径表面裂纹扩大且内孔圆角处产生纵向裂纹的情况,在对裂纹产生的原因进行理论分析的基础上,对原工艺进行了优化,提出了叠镦的镦粗方法,并根据毛坯外径和毛坯... 针对06Cr25Ni20钢环锻件在锻压制坯时锻坯双鼓形表面产生纵向裂纹以及冲孔时外径表面裂纹扩大且内孔圆角处产生纵向裂纹的情况,在对裂纹产生的原因进行理论分析的基础上,对原工艺进行了优化,提出了叠镦的镦粗方法,并根据毛坯外径和毛坯外径/冲头直径≥2.5～3的原则,设计了冲头直径和锥度。实践证明,改进后的工艺极大的降低了裂纹产生几率。 展开更多
关键词 06Cr25Ni20钢 锻造 纵向裂纹 叠镦 工艺优化
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矿山电铲用4150H异形环锻件的试制研究 被引量：1
6
作者 陈洪 王雷刚 +2 位作者 钱喜根 潘正华 贺佳阳 《大型铸锻件》 2013年第3期36-38,共3页
矿山机械用环锻件主要用于矿山机械设备的环件承重与传动件,需要长时间承载运转负荷的动力,因此必须具有较高的机械强度、硬度、耐磨性、韧性及低温性能,对其技术要求和质量指标都异常严格。而这类环锻件在热处理后极易出现开裂,断裂处... 矿山机械用环锻件主要用于矿山机械设备的环件承重与传动件,需要长时间承载运转负荷的动力,因此必须具有较高的机械强度、硬度、耐磨性、韧性及低温性能,对其技术要求和质量指标都异常严格。而这类环锻件在热处理后极易出现开裂,断裂处的夹杂物与金相检测分析显示了非金属夹杂物超标及魏氏组织等问题。本文针对这些问题分析了产生的原因并提出了4150H环锻件的试制工艺,试制件的力学性能和组织都达到了技术要求。 展开更多
关键词 环锻件 机械强度 耐磨性 夹杂物 金相检测
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核电汽轮机用0Cr13环锻件热加工工艺的探讨
7
作者 戴玉同 钱喜根 潘正华 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期17-20,共4页
通过对0Cr13环锻件热加工工艺的探讨得出:最佳锻造温度区间为900～1150℃;较小的锻造压下量是避免锻造开裂的有效方法;轧环时因0Cr13钢变形阻抗大,需进行双火轧制,其中初轧变形量要小,着重于消除偏心,而主轧应加大塑性变形从而起到细化... 通过对0Cr13环锻件热加工工艺的探讨得出:最佳锻造温度区间为900～1150℃;较小的锻造压下量是避免锻造开裂的有效方法;轧环时因0Cr13钢变形阻抗大,需进行双火轧制,其中初轧变形量要小,着重于消除偏心,而主轧应加大塑性变形从而起到细化晶粒的目的;对环件退火后晶粒粗大问题,采用一次正火和一次退火的方式来细化晶粒,可以满足终端客户需要。 展开更多
关键词 0Cr13环锻件 锻造温度 压下量 双火轧制
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42CrMoA钢回转支撑圈热处理工艺改进研究
8
作者 陈洪 朱乾皓 +2 位作者 钱喜根 范禹 刘烨 《大型铸锻件》 2012年第6期29-30,34,共3页
通过分析42CrMoA钢回转支撑圈原热处理工艺出现的问题,提出采用完全退火处理取代正火处理,并通过试验确定退火温度,使退火后锻件的力学性能和晶粒度符合技术要求。
关键词 42CRMOA钢 回转支撑圈 热处理工艺 力学性能
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半球截面轴承套锻件辗轧成形工艺的优化与模拟
9
作者 戴玉同 钱喜根 陈洪 《大型铸锻件》 2013年第1期22-24,29,共4页
本文提出圆柱形芯辊预扩孔+半球截面芯辊辗扩一次成形工艺,并采用DEFORM-3D有限元软件对该工艺进行模拟。结果表明:锻件在辗轧过程中载荷平稳,变形均匀。生产实践证明,采用该工艺可有效提高产品的质量及合格率。
关键词 轴承套 辗扩 有限元模拟
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核电汽轮机用1Cr12Mo环锻件热处理工艺的探究
10
作者 戴玉同 钱喜根 陈洪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第2期151-153,共3页
通过金相组织分析,1Cr12Mo环锻件的抗拉强度、屈服强度、冲击性能及硬度远低于标准要求的原因是淬火时生成了大量连续状铁素体。对1Cr12Mo钢进行了不同淬火温度和回火温度实验,结果表明,其最佳淬火温度在1020℃左右,最佳回火温度在700... 通过金相组织分析,1Cr12Mo环锻件的抗拉强度、屈服强度、冲击性能及硬度远低于标准要求的原因是淬火时生成了大量连续状铁素体。对1Cr12Mo钢进行了不同淬火温度和回火温度实验,结果表明,其最佳淬火温度在1020℃左右,最佳回火温度在700℃左右。 展开更多
关键词 1Cr12Mo 热处理 铁素体
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