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题名无粘结部分预应力混凝土梁的受力性能分析
被引量：5
- 1
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作者
杜进生
赵益鹏
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机构
北京交通大学土建学院
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出处
《公路交通科技》
CAS
CSCD
北大核心
2008年第3期60-64,共5页
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文摘
建立了基于增量变形的既适用于有粘结部分预应力混凝土梁亦适用于无粘结部分预应力混凝土梁受力全过程数值分析方法。该方法能够模拟构件达到其峰值承载能力后下降段的性能,并可考虑非预应力钢筋及混凝土由于结构进入承载能力下降段引起的卸载而导致的材料应力应变关系的变化情况。在此基础上,研究了不同加载方式、跨高比、综合配筋指标、部分预应力比率、混凝土抗压强度等对无粘结部分预应力混凝土梁延性性能的影响。研究表明,无粘结部分预应力混凝土梁的曲率延性系数随综合配筋指标的增加而减小。利用本文方法可以对无粘结预应力筋的应力变化、有粘结或无粘结部分预应力混凝土梁的抗弯强度等进行较合理而精确地评估。
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关键词
桥梁工程
混凝土梁
全过程分析
部分预应力
无粘结筋
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Keywords
bridge engineering
concrete beams
whole process analysis
partial prestressing
unbonded tendon
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分类号
U448.34
[建筑科学—桥梁与隧道工程]
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题名体外预应力混凝土连续梁的弯矩重分布试验研究
被引量：6
- 2
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作者
杜进生
赵益鹏
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机构
北京交通大学桥梁工程系
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出处
《工程力学》
EI
CSCD
北大核心
2013年第3期263-269,共7页
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文摘
进行了3根体外预应力混凝土两跨连续梁受力全过程试验。试验表明,自加载至受拉区混凝土开裂前,连续梁处于弹性阶段,边支座、中支座反力、跨中截面和中支座截面弯矩的实测值与采用弹性理论计算值接近。受拉区混凝土开裂后至非预应力受拉钢筋屈服,边支座反力及跨中截面弯矩实测值开始向大于弹性理论计算值的方向偏离;而中支座反力及中支座截面弯矩实测值则向小于弹性理论计算值的方向偏离。当梁内受拉非预应力筋屈服后,边支座、中支座反力的实测值以及跨中截面弯矩和中支座截面弯矩实测值与弹性理论计算值的偏差进一步增大,这种偏差在试验梁破坏时达到最大。3根试验梁中支座截面弯矩重分布值分别为12.8%、16.9%及14.6%。试验实测值还与4个不同设计规范的弯矩重分布计算值进行了比较。结果表明:采用美国ACI 318-95规范及中国GB 50010-2010规范计算的中支座截面弯矩重分布值均小于试验实测值;除一根编号为B5的梁外,加拿大A23.3-M84规范的预测值与试验值最为接近;而英国BS8110规范则偏于不安全。实际设计中,可按中国规范公式来计算体外预应力混凝土连续梁的弯矩重分布,但必须合理确定体外预应力筋的极限应力。
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关键词
桥梁工程
弯矩重分布
加载试验
混凝土连续梁
体外预应力
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Keywords
bridge engineering
moment redistribution
loading test
concrete continuous beams
externalprestressing
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分类号
TU448.35
[建筑科学—岩土工程]
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题名碳纤维(CFRP)体外预应力混凝土梁的试验研究
被引量：1
- 3
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作者
杜进生
汪晶
赵益鹏
刘士林
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机构
北京交通大学土建学院
中交第一公路勘察设计研究院有限公司
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出处
《公路》
北大核心
2008年第9期232-236,共5页
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文摘
进行了4根编号分别为B1、B2、B3和B4的体外预应力混凝土简支梁受力全过程的试验研究。其中B1、B3和B4梁的体外预应力筋为碳纤维筋,B2梁的体外预应力筋为带塑料套管的无粘结钢绞线。全部试验梁采用三分点加载方式。试验表明,体外预应力混凝土梁的跨中荷载-挠度曲线呈现为三折线的形状,分别以受拉区混凝土开裂、梁内非预应力受拉钢筋屈服及混凝土压碎为特征点。试验还表明,无论是钢绞线体外筋还是CFRP体外筋,从开始加载到构件破坏的过程中,体外预应力筋应力增量与跨中挠度基本呈直线关系。这些现象均与相应的体内无粘结预应力混凝土梁的现象一致。试验结果为建立统一的既适用于体外预应力钢筋又适用于体外预应力CFRP筋的极限应力计算方法提供了基础。
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关键词
混凝土梁
体外预应力
CFRP
试验
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分类号
U446.1
[建筑科学—桥梁与隧道工程]
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题名体外预应力混凝土连续梁的弯矩重分布试验研究
- 4
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作者
杜进生
赵益鹏
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机构
北京交通大学桥梁工程系
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出处
《预应力技术》
2015年第5期26-31,38,共7页
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文摘
进行了3根体外预应力混凝土两跨连续梁受力全过程试验。试验表明,自加载至受拉区混凝土开裂前,连续梁处于弹性阶段,边支座、中支座反力、跨中截面和中支座截面弯矩的实测值与采用弹性理论计算值接近。受拉区混凝土开裂后至非预应力受拉钢筋屈服,边支座反力及跨中截面弯矩实测值开始向大于弹性理论计算值的方向偏离;而中支座反力及中支座截面弯矩实测值则向小于弹性理论计算值的方向偏离。当梁内受拉非预应力筋屈服后,边支座、中支座反力的实测值以及跨中截面弯矩和中支座截面弯矩实测值与弹性理论计算值的偏差进一步增大,这种偏差在试验梁破坏时达到最大。3根试验梁中支座截面弯矩重分布值分别为12.8%、16.9%及14.6%。试验实测值还与4个不同设计规范的弯矩重分布计算值进行了比较。结果表明:采用美国ACI 318-95规范及中国GB 50010-2010规范计算的中支座截面弯矩重分布值均小于试验实测值;除一根编号为B5的梁外,加拿大A23.3-M84规范的预测值与试验值最为接近;而英国BS8110规范则偏于不安全。实际设计中,可按中国规范公式来计算体外预应力混凝土连续梁的弯矩重分布,但必须合理确定体外预应力筋的极限应力。
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关键词
桥梁工程
弯矩重分布
加载试验
混凝土连续梁
体外预应力
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分类号
TU378.2
[建筑科学—结构工程]
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题名碳纤维筋体外预应力混凝土梁的研究
- 5
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作者
赵益鹏
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机构
北京交通大学
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出处
《山西建筑》
2007年第32期153-154,共2页
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文摘
对碳纤维筋的定义及优缺点进行了阐述,对体外预应力混凝土桥梁的性能及特点进行了介绍,对碳纤维筋作为体外预应力筋在桥梁中的应用做了总结和展望,以推广碳纤维筋的应用。
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关键词
体外预应力
碳纤维筋
纤维复合材料
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Keywords
external prestress, carbon fiber reinforced polymer, carbon fiber composite
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分类号
TU528.57
[建筑科学—建筑技术科学]
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