喷丸、爆炸和滚压强化对高锰钢组织结构的影响 被引量：7

1

作者 王静宜 谈育煦 《金属科学与工艺》 CSCD 北大核心 1992年第3期12-17,共6页

高锰钢经喷丸、爆炸或滚压强化后表面层内都能形成大量显微变形孪晶,同时伴有一定数量的ε马氏体(爆炸强化层中有时还可发现少量α马氏体)。喷丸在强化层内造成的孪晶栅栏密度最高,爆炸次之,滚压最低。三种强化方式都能使表面层内位错... 高锰钢经喷丸、爆炸或滚压强化后表面层内都能形成大量显微变形孪晶,同时伴有一定数量的ε马氏体(爆炸强化层中有时还可发现少量α马氏体)。喷丸在强化层内造成的孪晶栅栏密度最高,爆炸次之,滚压最低。三种强化方式都能使表面层内位错密度急剧升高。位错线的排列方式既有方向性又有形成胞状结构的倾向。喷丸和爆炸强化后位错方向性排列的趋势较强,而滚压则形成胞状结构的成分较大。虽然变形孪晶和ε马氏体都呈条状,但可根据其内部组织的结构形态配合选区电子衍射分析加以区分。 展开更多

关键词 高锰钢 强化 组织

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17-4PH 钢时效过程中组织结构转变的研究 被引量：6

2

作者 谈育煦 王静宜 王思玉 《金属热处理学报》 EI CAS CSCD 1993年第1期1-7,共7页

采用透射电镜对时效过程中17-4PH 钢发生的组织转变进行分析研究,并在此基础上对两种时效处理后钢中的组织结构与力学性能的关系作出了理论上的解释,并肯定了一步时效代替二步时效是可行的。

关键词 时效 组织 转变 不锈钢

原文传递

奥氏体不锈钢在恒应变疲劳过程中的组织结构研究 被引量：5

3

作者 王静宜 谈育煦 马增海 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1990年第2期A128-A132,共5页

本文系统地观察了奥氏体不锈钢在恒应变疲劳过程中组织结构的变化规律。与纯铜单晶体相比,不锈钢的循环应力应变曲线没有水平阶段,这与其具有较低的层错能有关。在不同疲劳应变幅下进行疲劳试验时,奥氏体内的位错亚结构相应发生变化,组... 本文系统地观察了奥氏体不锈钢在恒应变疲劳过程中组织结构的变化规律。与纯铜单晶体相比,不锈钢的循环应力应变曲线没有水平阶段,这与其具有较低的层错能有关。在不同疲劳应变幅下进行疲劳试验时,奥氏体内的位错亚结构相应发生变化,组织结构的演变过程与循环应力应变曲线的变化规律相呼应。 展开更多

关键词 奥氏体 不锈钢 应变 疲劳 组织

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表面层亚结构和残余应力对不锈钢和低碳钢疲劳强度的影响 被引量：3

4

作者 谈育煦 任立平 李刚 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1989年第5期A369-A374,共6页

透射电镜分析结果表明,不锈钢表面强化层内存在大量显微变形孪晶。变形孪晶不仅起到了组织强化的作用,而且还可防止表面残余应力在疲劳过程中逐渐衰减,使不锈钢弯曲疲劳强度维待在较高的水平。低碳钢表面强化层中的胞状位错组态在疲劳... 透射电镜分析结果表明,不锈钢表面强化层内存在大量显微变形孪晶。变形孪晶不仅起到了组织强化的作用,而且还可防止表面残余应力在疲劳过程中逐渐衰减,使不锈钢弯曲疲劳强度维待在较高的水平。低碳钢表面强化层中的胞状位错组态在疲劳过程中稳定性较差,不能阻止表面残余应力的松弛,因此表面机械强化不能提高低碳钢的弯曲疲劳强度。 展开更多

关键词 亚结构 残余应力 不锈钢 疲劳强度

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GCr15钢不同回火态扭转流变硬化行为和组织强度研究

5

作者 黄明志 谈育煦 +3 位作者 张凡 王顺兴 陈明 白海江 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1994年第5期94-99,共6页

研究了ＧＣｒ１５钢淬火不同温度回火后扭转流变硬化行为、组织和强度的关系。研究表明，在双对数坐标上硬化曲线呈现多ｎ行为。在低于２５０℃回火，随回火温度降低，诸ｎ值增大的原因很多，但残余奥氏体及其塑变诱导相变强化效应在其... 研究了ＧＣｒ１５钢淬火不同温度回火后扭转流变硬化行为、组织和强度的关系。研究表明，在双对数坐标上硬化曲线呈现多ｎ行为。在低于２５０℃回火，随回火温度降低，诸ｎ值增大的原因很多，但残余奥氏体及其塑变诱导相变强化效应在其中起着主要作用。在高温回火范围，随回火温度降低，诸ｎ值减小的原因与渗碳体质点间距，即位错运动平均自由程（ＭＦＰ）有关。尽管宏观扭转断口有正断和切断之分，但微观断口均为韧窝，这表明塑变和硬化在断裂过程中起着重要作用。据此，可借助τ（０．３）、γｋ和ｎｌ值的变化分析τｋ值随回火温度变化的规律。 展开更多

关键词 高碳钢 应变 硬化 调质处理 回火

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CBN砂轮对渗碳齿轮磨削质量的影响 被引量：3

6

作者 方其先 黄明志 谈育煦 《磨料磨具与磨削》 CAS 1992年第5期13-17,共5页

本文采用CBN砂轮和WA砂轮对20CrMnMo渗碳淬火齿轮进行了磨削试验,研究了砂轮材质对磨削变质层,残余应力,表面粗糙度等的影响。结果表明,与WA砂轮相比,CBN砂轮磨削热小,变质层浅,表面残余压应力大,但粗糙度却不如前者好。CBN砂轮磨削的齿... 本文采用CBN砂轮和WA砂轮对20CrMnMo渗碳淬火齿轮进行了磨削试验,研究了砂轮材质对磨削变质层,残余应力,表面粗糙度等的影响。结果表明,与WA砂轮相比,CBN砂轮磨削热小,变质层浅,表面残余压应力大,但粗糙度却不如前者好。CBN砂轮磨削的齿轮,其接触疲劳寿命略有提高。 展开更多

关键词 CBN砂轮 磨削 变质层 残余应力

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面心立方合金的表面层孪晶强化机制 被引量：3

7

作者 谈育煦 任利平 李刚 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1989年第4期53-58,共6页

本文利用透射电子显微分析和x射线内应力测定等方法研究了低层错能面心立方合金表面喷丸强化后组织结构变化与疲劳行为之间的关系。着重观察和分析了疲劳过程中强化层内亚结构和内应力的变化情况。结果表明:层错能很低的面心立方合金(... 本文利用透射电子显微分析和x射线内应力测定等方法研究了低层错能面心立方合金表面喷丸强化后组织结构变化与疲劳行为之间的关系。着重观察和分析了疲劳过程中强化层内亚结构和内应力的变化情况。结果表明:层错能很低的面心立方合金(不锈钢和α黄铜)经喷丸强化后,表层中存在大量显微变形孪晶;由孪晶构成的栅栏薄层不仅能使表层残余压应力在疲劳应力作用下维持稳定,而且能有效地防止疲劳裂纹在外表面形核,因此,栅栏强化效应是面心立方合金疲劳强度提高的主要原因。 展开更多

关键词 合金 表面层 孪晶 强化

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冲击疲劳循环形变阶段的晶界行为 被引量：2

8

作者 张萌 杨平生 +1 位作者 刘炎 谈育煦 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第7期703-706,共4页

研究了低碳钢在低周冲击疲劳循环形变阶段的晶界行为用扫描电子显微镜对试样表面进行了观察，结果表明晶界表现出如下特征：滑移线既可连续地跨越晶界，也可受阻于晶界井形成台阶；晶界发生诸如增粗、消失等现象；伴随着形变过程，出现... 研究了低碳钢在低周冲击疲劳循环形变阶段的晶界行为用扫描电子显微镜对试样表面进行了观察，结果表明晶界表现出如下特征：滑移线既可连续地跨越晶界，也可受阻于晶界井形成台阶；晶界发生诸如增粗、消失等现象；伴随着形变过程，出现新的亚晶界；晶界既阻碍滑移。 展开更多

关键词 冲击疲劳 循环形变 晶界 低碳钢

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低碳钢和奥氏体不锈钢在低周冲击疲劳过程中亚结构的变化 被引量：1

9

作者 杨平生 谈育煦 周惠久 《电子显微学报》 CAS CSCD 1995年第4期282-286,共5页

组织结构的ＴＥＭ分析表明，在指定寿命常规低周疲劳过程中，１０钢和１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的位错密度随载荷循环周次的增加而增大，组态从线状分布经位错缠结向位错胞转化。而在同样寿命的低周冲击疲劳过程中，１０钢位错密庆变化不... 组织结构的ＴＥＭ分析表明，在指定寿命常规低周疲劳过程中，１０钢和１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的位错密度随载荷循环周次的增加而增大，组态从线状分布经位错缠结向位错胞转化。而在同样寿命的低周冲击疲劳过程中，１０钢位错密庆变化不大，１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢出现显微变形孪晶，均不出现胞状位错组态。疲劳亚结构的上述变化部分地解释了低周疲劳过程中的应变速率效应。 展开更多

关键词 低碳钢 奥氏体 不锈钢 低周冲击疲劳 亚结构

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低碳钢在冲击疲劳过程中的微观形变 被引量：1

10

作者 张萌 谈育煦 +2 位作者 杨平生 龚署鹏 严明明 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1999年第9期46-49,共4页

观察了低碳钢在低周冲击疲劳过程中循环形变的显微特征。结果表明：循环形变主要由滑移引起。冲击载荷下材料的高应变速率，导致多滑移现象，随循环周次的增加，滑移线由较平直变得弯曲。晶粒出现变形，显微凹坑与凸起是侵入与挤出在冲... 观察了低碳钢在低周冲击疲劳过程中循环形变的显微特征。结果表明：循环形变主要由滑移引起。冲击载荷下材料的高应变速率，导致多滑移现象，随循环周次的增加，滑移线由较平直变得弯曲。晶粒出现变形，显微凹坑与凸起是侵入与挤出在冲击疲劳过程中的一种典型表现形式。 展开更多

关键词 低周冲击疲劳 显微循环形变 低碳钢 微观形变

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黄铜的表面喷丸强化层及其对疲劳强度的影响 被引量：3

11

作者 谈育煦 任利平 李刚 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1989年第1期A062-A067,共6页

α黄铜经表面喷丸强化后,平板弯曲疲劳强度可从90 MPa提高到130 MPa。在疲劳强度应力或高于疲劳强度应力(150MPa)的作用下,表层残余压应力不发生衰减。用透射电镜逐层观察分析强化层内的组织结构,可看到喷丸强化层内出现显微变形孪晶和... α黄铜经表面喷丸强化后,平板弯曲疲劳强度可从90 MPa提高到130 MPa。在疲劳强度应力或高于疲劳强度应力(150MPa)的作用下,表层残余压应力不发生衰减。用透射电镜逐层观察分析强化层内的组织结构,可看到喷丸强化层内出现显微变形孪晶和面缺陷,孪晶的密度随层深加大而下降。喷丸强化后,α黄铜疲劳强度的增高和残余应力不发生松弛都与强化层内的组织结构有关。 展开更多

关键词 黄铜 表面喷丸 强化层 疲劳 强度

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喷丸、爆炸和滚压强化与高锰钢的弯曲疲劳强度 被引量：1

12

作者 王静宜 谈育煦 《西安工业学院学报》 1995年第1期10-15,共6页

对喷九、爆炸和液压强化后Ｍｎ１３钢的表面强化层进行了ＴＥＭ分析、残余应力及疲劳强度的测定．结果表明：在表面形变强化过程中，若诱发生成α马氏体，由于显微裂纹的形成将会抵消栅栏效应对提高疲劳强度的有利作用．此外。

关键词 高锰钢 喷丸 爆炸 滚压 表面硬化 弯曲疲劳

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爆炸和滚压强化对不锈钢表面层组织结构的影响 被引量：2

13

作者 王静宜 谈育煦 《材料科学进展》 EI CAS CSCD 1992年第6期476-480,共5页

对奥氏体不锈钢表面进行了爆炸强化、滚压强化和喷丸强化。爆炸强化时表面层内出现形变孪晶栅栏,位错线具有方向性、呈密布排列,局部山现ε马氏体、α马氏体和奥氏体超细晶粒的区域;滚压强化后表面层内也有就、孪晶栅栏出现,但位错以胞... 对奥氏体不锈钢表面进行了爆炸强化、滚压强化和喷丸强化。爆炸强化时表面层内出现形变孪晶栅栏,位错线具有方向性、呈密布排列,局部山现ε马氏体、α马氏体和奥氏体超细晶粒的区域;滚压强化后表面层内也有就、孪晶栅栏出现,但位错以胞状结构的形式分布在奥氏体基体上;喷丸强化的表面层内孪晶栅栏十分致密,位错线仍以方向性排布,并无位错胞出现。表面层内组织结构出现差异,主要与变形速度和变形量有关,高速和较大的变形量可诱发α,ε马氏体转变和形成超细奥氏体晶粒,慢速变形时能促使位错胞的形成。本文还讨论了孪晶栅栏的形成方式及其内部构造。 展开更多

关键词 爆炸 不锈钢 结构

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Edge-on位置孪晶二次衍射分析 被引量：2

14

作者 李刚 朱蕊花 谈育煦 《物理测试》 CAS 1990年第5期30-34,共5页

以钢中孪晶马氏体为例,对孪晶二次衍射进行了探讨。孪晶马氏体在ed-ge-on位置电子衍射可获得完整的二次电子衍射谱。任意一次衍射斑点hkl及hkl为中心斑点、孪晶晶带轴为晶带轴的两套衍射谱包含所有二次衍射斑点,任意一次衍射斑点hkl为基... 以钢中孪晶马氏体为例,对孪晶二次衍射进行了探讨。孪晶马氏体在ed-ge-on位置电子衍射可获得完整的二次电子衍射谱。任意一次衍射斑点hkl及hkl为中心斑点、孪晶晶带轴为晶带轴的两套衍射谱包含所有二次衍射斑点,任意一次衍射斑点hkl为基,位移1/3〔pqr〕,亦可确定二次衍射斑点相对于一次衍射斑点的位置(〔pqr〕为孪晶轴)。二种表示方法具有同一性,二次衍射经常以碳化物斑点标定,得出孪晶面析出碳化物的错误结论。 展开更多

关键词 钢 孪晶 衍射 马氏体

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渗碳钢的磨削特性 被引量：1

15

作者 方其先 黄明志 谈育煦 《磨床与磨削》 北大核心 1993年第1期50-54,共5页

本文通过模拟齿轮的磨削试验,采用正交法研究了展成速度,轴向速度,磨削深度对渗碳淬火的20CrMnMo 和15CrNi_3Mo 钢磨削质量的影响,讨论了磨削变质层内残余应力分布特征,分析了两种材料磨削性能的差异。试验结果表明:磨削深度对磨削质量... 本文通过模拟齿轮的磨削试验,采用正交法研究了展成速度,轴向速度,磨削深度对渗碳淬火的20CrMnMo 和15CrNi_3Mo 钢磨削质量的影响,讨论了磨削变质层内残余应力分布特征,分析了两种材料磨削性能的差异。试验结果表明:磨削深度对磨削质量影响较为显著;变质层内残余拉应力峰值多处在次表面;在相同磨削条件下20CrMnMo 比15CrNi_3Mo 钢具有较厚的变质层,残余拉应力峰值也高。 展开更多

关键词 渗碳 淬火 磨削 齿轮

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LD10合金滚压强化层的TEM分析及其强化机制探讨

16

作者 王静宜 谈育煦 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 1991年第11期20-24,共5页

本文利用金属薄膜透射电子显微术和X线应力测定对固溶处理及人工时效LD10合金的液压强化层进行逐层分析,了解其滚压强化机制的实质。分析结果:(1)LD10合金滚压后的表面层内存在残余压应力,虽然滚压力的变化不改变强化层的表面硬度,但能... 本文利用金属薄膜透射电子显微术和X线应力测定对固溶处理及人工时效LD10合金的液压强化层进行逐层分析,了解其滚压强化机制的实质。分析结果:(1)LD10合金滚压后的表面层内存在残余压应力,虽然滚压力的变化不改变强化层的表面硬度,但能影响强化层的深度;(2)强化层内只有少量位错线,无位错缠结和胞状结构;(3)LD10合金表面层的强化效应受Mott—Nabarro机制所控制。 展开更多

关键词 滚压强化层 位错 残余应力 LD10合金 表面层

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渗碳硬化层性态的综合分析 被引量：1

17

作者 谈育煦 黄明志 +1 位作者 方其先 郑彤 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1993年第6期65-70,82,共7页

通过对20CrMnMo钢渗碳硬化层的组织结构、层内残余应力和硬度的分布以及渗碳硬化试棒的扭转性能进行系统的分析研究,经综合分析总结出20CrMnMo钢的渗碳硬化层具有下列几个特点,即:(1)渗碳层中基体组织的主体是枣核马氏体.枣核马氏体基... 通过对20CrMnMo钢渗碳硬化层的组织结构、层内残余应力和硬度的分布以及渗碳硬化试棒的扭转性能进行系统的分析研究,经综合分析总结出20CrMnMo钢的渗碳硬化层具有下列几个特点,即:(1)渗碳层中基体组织的主体是枣核马氏体.枣核马氏体基体由表及里一直可延伸到含碳量为0.5%的层深部位(即有效层深,HV550处).(2)表面碳势为1.1%C的渗碳硬化层内,临近外表面部位的枣核马氏体中会出现显微裂纹.(3)残余奥氏体呈小块状(角状),它们被细小的枣核马氏体晶体分割.位于不同地点的残余奥氏体发生马氏体转变时,将对渗碳硬化层的性能起着不同的影响.(4)在心部组织相同的条件下,表面碳势及渗层深度与渗碳件的扭转塑变抗力无关,但马氏体内的显微裂纹和残余压应力的分布方式将直接影响渗碳硬化层的扭转断裂塑性. 展开更多

关键词 渗碳层 硬化 马氏体 残余应力

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论钢中的枣核状马氏体 被引量：1

18

作者 谈育煦 李刚 +1 位作者 朱蕊花 王静宜 《金属科学与工艺》 CSCD 北大核心 1992年第3期37-42,24,共6页

枣核状马氏体的形态既不同于板条型马氏体又不同于片状马氏体,它的形成取决于两个基本条件‘即钢的含碳量应高于0.5%及淬火温度不能太高。本文提出枣核状马氏体的概念将作为现今马氏体形态研究内容的一个重要补充。

关键词 枣核马氏体 淬火 形态

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中碳钢激光热处理后的组织结构和耐磨性研究 被引量：1

19

作者 谈育煦 韩志海 张喆 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1989年第1期30-34,共5页

本文对中碳钢激光淬火层的组织结构进行了金相分析和电子显微镜分析,对激光处理试样进行磨损实验,测定了试样在不同载荷、润滑条件和摩擦速度下的磨损性能。据此,初步探讨了激光热处理能使中碳钢耐磨性能提高的原因。

关键词 中碳钢 激光热处理 耐磨性 45钢

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用J_R阻力曲线法测定30Cr2Ni4MoVA钢的断裂韧度

20

作者 王静宜 谈育煦 《物理测试》 CAS 1991年第2期6-8,共3页

用GB2038-80和E1152-87标准测定了30Cr2Ni4MoVA钢延性断裂韧度。通过试验结果的比较发现:标准规定的钝化线斜率和允许的裂纹扩展量,以及小裂纹扩展量的测量误差等因素都会影响J_1值的大小。据此,文中分析了J_1值的变化与上述诸因素之间... 用GB2038-80和E1152-87标准测定了30Cr2Ni4MoVA钢延性断裂韧度。通过试验结果的比较发现:标准规定的钝化线斜率和允许的裂纹扩展量,以及小裂纹扩展量的测量误差等因素都会影响J_1值的大小。据此,文中分析了J_1值的变化与上述诸因素之间的关系,并对引起J_1值改变的原因作了说明。 展开更多

关键词 调质钢 钢 断裂 韧度

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