湍流控制装置的结构对中间包流体流动特性的影响 被引量：56

1

作者 钟良才 张立 +3 位作者 黄耀文 杨时标 朱英雄 姜茂发 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2002年第4期6-9,共4页

通过水力学模型实验 ,研究了不同结构的湍流控制装置对中间包流体流动特性的影响。结果表明 :湍流控制装置的几何结构对中间包流体流动特性有明显的影响 ,方形无顶缘和圆形无顶缘的湍流控制装置对抑制钢包注流的动能作用不大 ,而方形带... 通过水力学模型实验 ,研究了不同结构的湍流控制装置对中间包流体流动特性的影响。结果表明 :湍流控制装置的几何结构对中间包流体流动特性有明显的影响 ,方形无顶缘和圆形无顶缘的湍流控制装置对抑制钢包注流的动能作用不大 ,而方形带顶缘和圆形带顶缘的湍流控制装置能够较好地改善中间包流体的流动特性。本实验采用长宽比为 1.4 4的矩形湍流控制装置 ,无论其是否带有顶缘 。 展开更多

关键词 湍流控制装置 中间包 流动特性 水力学模型实验

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连铸保护渣的熔化温度、凝固温度和结晶温度研究 被引量：21

2

作者 刘承军 朱英雄 +1 位作者 姜茂发 王云盛 《炼钢》 CAS 北大核心 2001年第1期43-47,共5页

采用CaO -SiO2 -Na2 O -CaF2 -Al2 O3-MgO渣系 ,通过测定熔渣的熔化温度、凝固温度和结晶温度 ,研究连铸保护渣的熔化温度　凝固温度和结晶温度与化学成分之间的关系。熔化温度高于凝固温度和结晶温度。

关键词 结晶温度 凝固温度 熔化温度 连铸 保护渣

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复吹转炉深脱磷技术在国内的应用与进展 被引量：31

3

作者 朱英雄 钟良才 萧忠敏 《炼钢》 CAS 北大核心 2013年第4期1-6,14,共7页

国内钢厂采用复吹转炉深脱磷主要工艺有单渣法(冶炼低碳钢)、单炉新双渣法、两炉双联法。采用的前期脱磷工艺参数是:适当降低供氧强度、大幅度提高底吹供气强度、适当延长脱磷期时间、熔池温度控制在磷、碳氧化反应转化温度之下、控制... 国内钢厂采用复吹转炉深脱磷主要工艺有单渣法(冶炼低碳钢)、单炉新双渣法、两炉双联法。采用的前期脱磷工艺参数是:适当降低供氧强度、大幅度提高底吹供气强度、适当延长脱磷期时间、熔池温度控制在磷、碳氧化反应转化温度之下、控制适当的炉渣碱度和T.Fe含量,复吹转炉的脱磷效果明显。冶炼低碳钢时,终点钢水w(P)可控制到0.004 8%～0.008 0%,冶炼中、高碳钢时,终点钢水w(P)可控制到0.01%的水平,达到深脱磷的目的。 展开更多

关键词 复吹转炉 深脱磷 单渣法 单炉新双渣法 两炉双联法

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连铸中间包湍流控制器水模实验研究 被引量：17

4

作者 张立 黄耀文 +3 位作者 杨时标 钟良才 朱英雄 金培洪 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2002年第12期17-18,32,共3页

通过水模实验 ,研究了湍流控制器对连铸中间包流体流动的影响。合理结构的湍流控制器能够改善中间包流体流动特性 ,最小停留时间增加 ,活塞流体积提高 ,死区体积下降。实验观察发现 ,中间包采用湍流控制器后 ,在两块上渣堰之间的液面流... 通过水模实验 ,研究了湍流控制器对连铸中间包流体流动的影响。合理结构的湍流控制器能够改善中间包流体流动特性 ,最小停留时间增加 ,活塞流体积提高 ,死区体积下降。实验观察发现 ,中间包采用湍流控制器后 ,在两块上渣堰之间的液面流动平稳 。 展开更多

关键词 连铸 中间包 湍流控制器 水模实验

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减少冷轧IF钢表面夹杂物的生产实践 被引量：23

5

作者 孟劲松 姜茂发 朱英雄 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2005年第12期28-30,45,共4页

通过对鞍钢第二炼钢厂复吹转炉、RH精炼处理、中间包及铸坯取样分析,结果表明冷轧IF钢表面夹杂物主要来自中间包二次氧化产生的大于100μm的簇群状、块状的Al2O3夹杂物,并且主要分布在铸坯表面层或上1/4层厚度。优化结晶器浸入式水口几... 通过对鞍钢第二炼钢厂复吹转炉、RH精炼处理、中间包及铸坯取样分析,结果表明冷轧IF钢表面夹杂物主要来自中间包二次氧化产生的大于100μm的簇群状、块状的Al2O3夹杂物,并且主要分布在铸坯表面层或上1/4层厚度。优化结晶器浸入式水口几何参数,加强保护浇铸措施,开发中间包湍流控制器新技术,可以有效地防止钢液的二次氧化。大批量生产IF钢板过程中,夹杂物废品率由10.37%降低到0.61%。 展开更多

关键词 IF钢 表面夹杂物 A12O3 夹杂物

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120t顶底复吹转炉水模研究 被引量：15

6

作者 朱英雄 于华财 +2 位作者 宋满堂 马春生 邓开文 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 1996年第1期51-55,共5页

采用水力学模型试验，通过测定熔池均匀混合时间长短，确定复吹转炉底部供气元件最佳位置和供气量．结果是单支底部供气元件偏心布置在炉底耳轴方向０．４Ｄ位置，供气量在０．５５７～０．

关键词 底部供气元件 复吹转炉 水力模型 顶底复合吹炼

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复吹转炉应用无氟造渣剂——铁矾土的生产实践 被引量：18

7

作者 孟劲松 姜茂发 朱英雄 《炼钢》 CAS 北大核心 2005年第2期1-3,11,共4页

介绍了鞍钢第二炼钢180 t复吹转炉应用铁矾土替代萤石造渣工艺可行, 对钢水脱[P]、脱[S]影响甚微。每吨钢成本下降3.43元, 转炉污水中F-质量分数下降95 %程度。

关键词 铁矾土 萤石 挥发 粘度 熔点 造渣剂

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120t精炼钢包底吹氩物理模拟 被引量：17

8

作者 钟良才 李壮 +4 位作者 梁锋 朱英雄 陈伯瑜 汪灿荣 方宇荣 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第S1期103-107,共5页

以120t精炼钢包为原型,利用相似原理建立了钢包的物理模拟系统,模拟钢包底吹氩工艺.通过测定不同的底吹条件对钢包混匀时间的影响,确定120t钢包底部透气砖位置和底吹工艺.研究发现,采用5#,6#位置的单透气砖或1#5#,2#6#位置的双透气砖进... 以120t精炼钢包为原型,利用相似原理建立了钢包的物理模拟系统,模拟钢包底吹氩工艺.通过测定不同的底吹条件对钢包混匀时间的影响,确定120t钢包底部透气砖位置和底吹工艺.研究发现,采用5#,6#位置的单透气砖或1#5#,2#6#位置的双透气砖进行钢包底吹氩,均有利于缩短钢包的混匀时间.底吹气量小于0.30Nm3/h时,最佳位置的6#单透气砖的混匀时间比最佳位置的2#6#双透气砖的短,而底吹气量大于0.30Nm3/h后,这两个位置的单透气砖和双透气砖的混匀时间很接近.喷吹夹角小的双透气砖比夹角大的双透气砖搅拌钢液的效果好,靠近钢包壁布置透气砖不利于底吹气体搅拌钢液.对于2#6#双透气砖供气,在D1方向的A,B,C3个位置喂线有利于获得短的混匀时间. 展开更多

关键词 钢包 底吹氩 喂线 混均时间 物理模拟

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转炉溅渣护炉技术(一) 被引量：15

9

作者 朱英雄 《炼钢》 CAS 北大核心 2003年第1期50-55,60,共7页

优化转炉溅渣护炉的主要工艺参数,采用合适的氧枪喷头结构,有利于提高溅渣护炉综合水平。氧枪喷孔夹角和炉底上供气元件布置位置的综合因素对溅渣护炉有一定影响。

关键词 溅渣护炉 喷枪特性 模拟试验 转炉炼钢

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CaO-SiO_2-Na_2O-CaF_2-Al_2O_3-MgO保护渣系的Al_2O_3吸收速率和粘度 被引量：9

10

作者 刘承军 朱英雄 +1 位作者 姜茂发 王云盛 《炼钢》 CAS 北大核心 2001年第3期42-46,共5页

采用CaO -SiO2 -Na2 O -CaF2 -Al2 O3-MgO渣系 ,通过测定熔渣的粘度和Al2 O3吸收速率 ,研究连铸保护渣的Al2 O3吸收速率与粘度及化学成分之间的关系。在一定条件下 ,当CaO SiO2 为1 .2左右时 ,粘度达到最小值 ,Al2 O3吸收速率达到最大... 采用CaO -SiO2 -Na2 O -CaF2 -Al2 O3-MgO渣系 ,通过测定熔渣的粘度和Al2 O3吸收速率 ,研究连铸保护渣的Al2 O3吸收速率与粘度及化学成分之间的关系。在一定条件下 ,当CaO SiO2 为1 .2左右时 ,粘度达到最小值 ,Al2 O3吸收速率达到最大值 ,分别为 0 .1 0Pa·s、8.4 0 3× 1 0 - 4 kg·m- 2 ·s- 1 。随着渣中Na2 CO3含量、CaF2 含量和MgO含量的增加 ,粘度减小 ,Al2 O3吸收速率增大。随着渣中Al2 O3含量的增加 ,粘度增大 ,Al2 O3吸收速率减小。粘度为Al2 O3吸收速率的主要控制因素。随着熔渣粘度的增加 ,连铸保护渣的Al2 O3吸收速率逐渐减小。 展开更多

关键词 夹杂 吸收速率 粘度 连铸 保护渣

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IF钢的深度脱碳 被引量：15

11

作者 任子平 姜茂发 +2 位作者 孙群 孙中强 朱英雄 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第4期76-78,F003,共4页

根据RH/TB真空吹氧脱碳机理,结合鞍山钢铁公司第二炼钢厂冶炼超低碳IF钢的生产实践,确定了超低碳IF钢的冶炼工艺以及防止钢液增碳的措施。目前,在大批量生产的IF钢坯中碳含量稳定地低于0·003%,平均为0·0021%。

关键词 深度脱碳 真空度 顶吹氧 增碳 IF钢

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复吹转炉底枪布置优化探讨 被引量：15

12

作者 曾兴富 钟良才 朱英雄 《炼钢》 CAS 北大核心 2008年第4期52-55,共4页

通过复吹转炉底枪布置优化试验研究,结果表明底枪采用合适支数,特别是采取非对称集中布置方式,更有利于加强熔池搅拌强度。三明钢厂100t复吹转炉底枪在国内首次采用非对称集中布置方案,实践应用结果表明冶炼终点各项技术指标得到很大的... 通过复吹转炉底枪布置优化试验研究,结果表明底枪采用合适支数,特别是采取非对称集中布置方式,更有利于加强熔池搅拌强度。三明钢厂100t复吹转炉底枪在国内首次采用非对称集中布置方案,实践应用结果表明冶炼终点各项技术指标得到很大的改善。 展开更多

关键词 复吹转炉 底枪 对称与非对称布置 熔池混匀时间

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转炉高氧化性炉渣溅渣护炉工艺优化及效果 被引量：14

13

作者 钟良才 朱英雄 +2 位作者 姚永宽 蔡可森 周贺贺 《炼钢》 CAS 北大核心 2015年第5期1-6,50,共7页

转炉冶炼低碳钢低磷钢时，终渣氧化性强，渣中w（T.Fe）高达20％～30％，影响到溅渣护炉效果和转炉炉龄。在溅渣开始时采用改渣剂对高氧化性炉渣进行改质，可以降低炉渣中的T．Fe含量，提高炉渣MgO含量，增加炉渣的熔化温度和黏度，溅... 转炉冶炼低碳钢低磷钢时，终渣氧化性强，渣中w（T.Fe）高达20％～30％，影响到溅渣护炉效果和转炉炉龄。在溅渣开始时采用改渣剂对高氧化性炉渣进行改质，可以降低炉渣中的T．Fe含量，提高炉渣MgO含量，增加炉渣的熔化温度和黏度，溅渣时起渣的孕育时间小于1min，炉渣中氧化铁与MgO-C炉衬中的碳反应受到抑制，防止溅渣层与炉衬之间气隙的产生，提高溅渣层的抗侵蚀能力，改善溅渣层与炉衬的粘结效果。对冶炼低碳钢低磷钢转炉溅渣护炉工艺的改进，显著提高了转炉的炉龄，吨钢补炉耐火材料消耗下降39％以上。 展开更多

关键词 转炉 高氧化性炉渣 溅渣护炉工艺 改渣剂 炉龄

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几种中间包控流装置的作用及比较 被引量：14

14

作者 王德永 冯丽萍 +2 位作者 刘承军 姜茂发 朱英雄 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第8期21-24,共4页

中间包内设置控流装置对钢水流动行为和夹杂物去除影响显著。采用物理模拟的方法,系统研究和比较了常规双挡墙、湍流控制器、导流挡板和透气砖吹氩对中间包流体流动特征的影响。结果表明,湍流控制器可起到减小钢水喷溅、防止二次氧化和... 中间包内设置控流装置对钢水流动行为和夹杂物去除影响显著。采用物理模拟的方法,系统研究和比较了常规双挡墙、湍流控制器、导流挡板和透气砖吹氩对中间包流体流动特征的影响。结果表明,湍流控制器可起到减小钢水喷溅、防止二次氧化和改善流体运动路线的作用,并减少短路流的发生。导流挡板与双挡墙比较,最短停留时间变化不大,但死区体积更小。与双挡墙相比,透气砖吹氩的最短停留时间提高不多,但峰值时间增加明显,死区体积大大降低。 展开更多

关键词 中间包 物理模拟 湍流控制器

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180t 顶吹转炉溅渣护炉工艺冷态模拟试验 被引量：11

15

作者 刘承军 朱英雄 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第1期46-49,共4页

采用冷态模拟试验，通过测定溅到转炉炉衬上的渣量多少，确定最佳操作工艺参数·结果是在１１％渣量及２３０ｍ３·ｈ－１，２６８ｍ３·ｈ－１顶吹标准状态气体流量条件下，炉衬表面和炉帽部位的最佳溅渣枪位分别是１... 采用冷态模拟试验，通过测定溅到转炉炉衬上的渣量多少，确定最佳操作工艺参数·结果是在１１％渣量及２３０ｍ３·ｈ－１，２６８ｍ３·ｈ－１顶吹标准状态气体流量条件下，炉衬表面和炉帽部位的最佳溅渣枪位分别是１５５ｍｍ，１６５ｍｍ左右和１２５ｍｍ，１４５ｍｍ左右· 展开更多

关键词 溅渣护炉 顶吹转炉 冷态模拟试验 转炉炼钢

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本钢120t转炉单底枪复吹水模研究 被引量：10

16

作者 于华财 马春生 朱英雄 《炼钢》 CAS 北大核心 1995年第5期40-44,49,共6页

通过模拟１２０ｔ复吹转炉水模实验与文献资料，研究单底枪复吹和双底枪复吹熔池搅拌。找出单、双底枪最佳的布置位置，明确单底枪复吹对溶池的搅拌效果比双底枪复吹对溶池的搅拌效果好。

关键词 转炉炼钢 复吹 单底枪 水模

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复吹转炉熔池搅拌技术及应用 被引量：13

17

作者 钟良才 朱英雄 +2 位作者 曾兴富 赖兆奕 陈伯瑜 《炼钢》 CAS 北大核心 2016年第5期1-10,共10页

为了提高复吹转炉熔池的搅拌效果，在实验室研究了复吹转炉不同底枪支数和布置对转炉熔池混匀时间的影响。试验研究表明，底枪适合于布置在（O．40～0．65）D（D为熔池直径）的范围，底枪过多且对称分散均匀布置在同一圆周，不利于转炉... 为了提高复吹转炉熔池的搅拌效果，在实验室研究了复吹转炉不同底枪支数和布置对转炉熔池混匀时间的影响。试验研究表明，底枪适合于布置在（O．40～0．65）D（D为熔池直径）的范围，底枪过多且对称分散均匀布置在同一圆周，不利于转炉整个熔池的混匀，而采用非对称相对集中的底枪布置，可以使熔池产生水平搅拌趋势，有利于整个转炉熔池混匀，缩短熔池混匀时间30％左右。在福建三钢（集团）有限责任公司实际复吹转炉应用非对称相对集中的底枪布置，可以改善转炉吹炼终点的冶金效果，1号、2号100t转炉吹炼终点平均[％C]·[％0]由原来的0．0031、0．0033分别降低到0．0026、0．0027，1号转炉平均残锰质量分数由原来的0．183％提高到0．＂212％，终点平均磷质量分数由原来的0．0167％降低到0．0148％，平均终渣w（TFe）由原来的15．23％降低到13．36％，120t转炉吹炼终点平均[％C]·[％0]为0．0025。 展开更多

关键词 复吹转炉 底枪布置 对称分散布置 非对称相对集中布置 熔池混匀时间 冶金效果

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连铸保护渣的夹杂物吸收速率 被引量：11

18

作者 刘承军 王云盛 +1 位作者 朱英雄 姜茂发 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2000年第B09期46-50,共5页

采用 Ca O- Si O2 - Na2 O- Ca F2 - Al2 O3- Mg O渣系 ,研究了连铸保护渣对 Al2 O3的吸收速率与碱度、Na2 CO3含量、Ca F2 含量、Al2 O3含量和 Mg O含量之间的关系。在一定条件下 ,当碱度为 1.2左右时 ,吸收速率达到最大值 (8.40 3... 采用 Ca O- Si O2 - Na2 O- Ca F2 - Al2 O3- Mg O渣系 ,研究了连铸保护渣对 Al2 O3的吸收速率与碱度、Na2 CO3含量、Ca F2 含量、Al2 O3含量和 Mg O含量之间的关系。在一定条件下 ,当碱度为 1.2左右时 ,吸收速率达到最大值 (8.40 3× 10 - 4 kg/ (m2 · s) ;随着渣中 Na2 CO3含量、Ca F2 含量和 Mg O含量的增加 ,吸收速率提高 ;随着渣中 Al2 O3含量的增加 ,吸收速率减小 ;Ca F2 含量对吸收速率的影响最大 ,Na2 CO3含量次之 ,Mg O含量的影响最小 ;熔渣粘度是控制吸收速率的主要因素。随着熔渣粘度的增加 ,连铸保护渣对 Al2 展开更多

关键词 超纯净钢 连铸 保护渣 夹杂物吸收速率

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四机四流大方坯连铸中间包结构优化 被引量：7

19

作者 钟良才 张庆峰 +6 位作者 刘春 朱英雄 王仁贵 赵素华 贾宏明 张晓军 潘玲 《炼钢》 CAS 北大核心 2005年第4期14-16,共3页

通过水模拟实验,研究了鞍钢一炼钢大方坯连铸4机4流不同结构的中间包的流体流动特性。研究的结果表明,原结构的中间包同一侧的两流之间的流体流动特性存在很大差异,与内侧流相比,外侧流的最小停留时间、峰值时间和活塞体积分率小,死区... 通过水模拟实验,研究了鞍钢一炼钢大方坯连铸4机4流不同结构的中间包的流体流动特性。研究的结果表明,原结构的中间包同一侧的两流之间的流体流动特性存在很大差异,与内侧流相比,外侧流的最小停留时间、峰值时间和活塞体积分率小,死区体积大。采用优化后的湍流控制器及导流坝组合的中间包控流装置,外侧流和内侧流的停留时间分布曲线趋于一致,表明外侧流和内侧流之间的流动特性相接近。中间包结构优化后,平均夹杂物去除率由51.25%提高到73.46%,铸坯中夹杂物的粒度绝大部分小于10μm。 展开更多

关键词 大方坯 连铸 中间包 湍流控制器 结构优化

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超低碳钢连铸保护渣的发展 被引量：8

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作者 姜茂发 刘承军 +1 位作者 王云盛 朱英雄 《炼钢》 CAS 北大核心 2000年第3期52-55,共4页

分析了在连铸过程中超低碳钢铸坯表面渗碳和结晶器内钢液增碳的原因 ,总结了国内外在抑制超低碳钢增碳方面所做的研究工作 ,对于研究和开发超低碳钢连铸保护渣具有一定的指导意义。

关键词 增碳 连铸保护渣 超低碳钢

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