低碳钢夹杂物产生原因及控制 被引量：18

1

作者 刘彭 隋亚飞 +2 位作者 徐刚军 周军军 曾全文 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2020年第2期67-74,共8页

CSP线100t转炉生产SPHD冷轧夹杂物降等比例比较高,经分析夹杂降等主要原因是钢水夹杂物去除不彻底。通过优化转炉脱氧工艺减少夹杂产生,提高转炉终点温度减少LF处理过程中钢水中铝的氧化;精炼炉采用钢包渣循环渣利用快速造白渣,控制钢包... CSP线100t转炉生产SPHD冷轧夹杂物降等比例比较高,经分析夹杂降等主要原因是钢水夹杂物去除不彻底。通过优化转炉脱氧工艺减少夹杂产生,提高转炉终点温度减少LF处理过程中钢水中铝的氧化;精炼炉采用钢包渣循环渣利用快速造白渣,控制钢包渣w((CaO))/w((Al2O3))为1.4~1.8,碱度为18~25,喂钙线前白渣时间大于8min,LF炉出站镇静大于15min促进夹杂的去除;开浇前中间包用氩气吹扫2min、加硅钙粉防止开浇塞棒上涨,确保浇铸过程中恒拉速、钢包换包时中间包钢水大于20t减少液位波动。最终基板夹杂降等率由1.8%降低至0.2%。 展开更多

关键词 低碳低硅钢:夹杂缺陷 洁净度 工艺优化

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不同钢种炉外精炼钙处理工艺的选择 被引量：12

2

作者 肖尊湖 刘彭 +2 位作者 徐刚军 周军军 隋亚飞 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第9期62-72,共11页

为了优化不同钢种的LF精炼钙处理工艺,研究了高强结构钢、低碳结构钢、焊瓶钢、耐磨钢、高碳钢在LF精炼及钙处理过程中夹杂物的演变机理。结果表明,渣-钢反应时间越长,钙处理前的夹杂物变性越彻底。钙处理前焊瓶钢夹杂物以Al2O3为主,高... 为了优化不同钢种的LF精炼钙处理工艺,研究了高强结构钢、低碳结构钢、焊瓶钢、耐磨钢、高碳钢在LF精炼及钙处理过程中夹杂物的演变机理。结果表明,渣-钢反应时间越长,钙处理前的夹杂物变性越彻底。钙处理前焊瓶钢夹杂物以Al2O3为主,高强结构钢、低碳结构钢夹杂物以MgO-Al2O3-CaO复合夹杂为主;高碳钢、耐磨钢夹杂物以低熔点的Al2O3-CaO夹杂为主。钙处理工艺会增加钢液中夹杂物数量及尺寸。控制Al2O3-SiO2-MnO复合夹杂物的关键是避免LF精炼中后期进行硅锰合金化。综合考虑各方面因素,建议焊瓶钢增加当前的钙线喂入量,高强结构钢、低碳结构钢使用轻钙处理工艺,高碳钢、耐磨钢取消钙处理工艺。 展开更多

关键词 钙处理 夹杂物演变 LF精炼 Al2O3-SiO2-MnO复合夹杂

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IF钢夹杂物演变和头尾坯洁净度研究 被引量：13

3

作者 刘彭 罗钢 徐刚军 《连铸》 2017年第6期36-41,共6页

分析IF钢头、尾坯离端部不同距离氧、氮含量、夹杂物评价,为头、尾坯合适的切头、切尾、如何修磨提供依据。钢水从RH出站至凝固过程中大颗粒复合夹杂物不断去除,热轧材夹杂物主要是氧化铝、氮化钛。头坯离头端2.5 m以后,尾坯离尾端1 m... 分析IF钢头、尾坯离端部不同距离氧、氮含量、夹杂物评价,为头、尾坯合适的切头、切尾、如何修磨提供依据。钢水从RH出站至凝固过程中大颗粒复合夹杂物不断去除,热轧材夹杂物主要是氧化铝、氮化钛。头坯离头端2.5 m以后,尾坯离尾端1 m后,D类夹杂减少,头坯D类夹杂评级比尾坯波动大;头坯w_(T[O])、w_([N])高于中间坯18×10^(-6)、8×10^(-6)、尾坯w_(T[O])高于中间坯2×10^(-6)。头坯离头端1 m后,夹杂物少于15个/mm^2,粒径4.4μm,尾坯上离尾端1 m后,夹杂物少于10个/mm^2,粒径5.1μm,尾坯洁净度好于头坯。 展开更多

关键词 IF钢 夹杂物 头、尾坯、氧氮含量 洁净度

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连铸混浇坯成分变化规律及模型的研究 被引量：7

4

作者 隋亚飞 陈杰 +2 位作者 刘彭 徐刚军 周军军 《连铸》 2019年第4期62-67,共6页

研究了实际生产中异钢种混浇坯的成分变化规律。混浇坯成分变化符合对数函数,相同出钢量下,随着中间包余钢量的增加,钢液的混合度降低。混浇坯横截面中心处成分变化比边部快,铸坯液芯冲击深度随拉速和铸坯宽度的增加而增加。根据实际的... 研究了实际生产中异钢种混浇坯的成分变化规律。混浇坯成分变化符合对数函数,相同出钢量下,随着中间包余钢量的增加,钢液的混合度降低。混浇坯横截面中心处成分变化比边部快,铸坯液芯冲击深度随拉速和铸坯宽度的增加而增加。根据实际的混浇坯成分数据,建立了不依赖数模或水模实验的混浇坯成分预测模型。现场应用结果显示混浇坯混合度变化的预测偏差在5%以下,平均为2.9%,铸坯中心部位冲击深度的预测偏差为6.14%,充分说明了预测模型的准确性。 展开更多

关键词 混浇坯 成分变化规律 模型预测

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CSP含铝电工钢水口堵塞问题的研究和解决 被引量：6

5

作者 隋亚飞 徐刚军 +2 位作者 周军军 刘彭 谢凯 《连铸》 2019年第4期1-5,共5页

研究CSP产线含铝电工钢连铸水口结瘤、塞棒上涨和钢包死流的原因。电工钢水口结瘤物主要是Al2O3和高熔点的6Al2O3·CaO和2Al2O3·CaO。引起水口结瘤的原因一是钢液中[Ca]的质量分数相对较低,夹杂物变性不彻底;二是RH出站时钢包... 研究CSP产线含铝电工钢连铸水口结瘤、塞棒上涨和钢包死流的原因。电工钢水口结瘤物主要是Al2O3和高熔点的6Al2O3·CaO和2Al2O3·CaO。引起水口结瘤的原因一是钢液中[Ca]的质量分数相对较低,夹杂物变性不彻底;二是RH出站时钢包顶渣氧化性较高,连铸过程渣-钢间反应生成新的Al2O3夹杂,污染钢水。通过适当提高硅铁中的钙的质量分数,转炉出钢加顶渣改质剂,转运过程钢包加盖等措施,在不使用钙处理的条件下,解决了水口结瘤的问题,杜绝了钢包死流现象的发生。 展开更多

关键词 电工钢 CSP工艺 水口堵塞 顶渣改质

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CSP工艺含铝无取向电工钢中夹杂物的演变和控制 被引量：7

6

作者 肖尊湖 隋亚飞 +2 位作者 刘彭 徐刚军 李慈颖 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第7期42-48,共7页

为了更好地控制CSP工艺下电工钢中的夹杂物,研究了涟钢CSP工艺含铝电工钢夹杂物在精炼→连铸→热轧过程中的演变机理。RH合金化后钢中夹杂物有Al2O3,Al2O3-SiO2和Al2O3-CaO-CaS主要3种,RH出站和中包钢液中的夹杂物主要是Al2O3-CaO-CaS... 为了更好地控制CSP工艺下电工钢中的夹杂物,研究了涟钢CSP工艺含铝电工钢夹杂物在精炼→连铸→热轧过程中的演变机理。RH合金化后钢中夹杂物有Al2O3,Al2O3-SiO2和Al2O3-CaO-CaS主要3种,RH出站和中包钢液中的夹杂物主要是Al2O3-CaO-CaS和少量单独的Al2O3和CaS夹杂。减少钢液中夹杂物的主要措施是降低RH出站前的顶渣氧化性。热轧卷材样中夹杂物与钢液中夹杂物不同,主要是AlN和MnS,夹杂物总量与氮、硫质量分数呈正相关,氮元素的影响最显著。 展开更多

关键词 含铝电工钢 夹杂物 第二相 CSP工艺

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12Cr1MoV耐热钢热装热送过程相变行为及组织研究 被引量：5

7

作者 肖尊湖 刘宁 +3 位作者 徐刚军 陈光辉 徐光 彭其春 《连铸》 2019年第4期57-61,共5页

连铸坯热装热送轧制工艺是一种有效的节能减排工艺,该工艺生产时偶尔出现表面质量问题,导致轧制过程中钢板表面开裂。针对这一问题,采用热模拟试验机模拟了12Cr1MoV耐热钢热装热送加热轧制生产工艺,利用金相法来观察试样组织。结果表明... 连铸坯热装热送轧制工艺是一种有效的节能减排工艺,该工艺生产时偶尔出现表面质量问题,导致轧制过程中钢板表面开裂。针对这一问题,采用热模拟试验机模拟了12Cr1MoV耐热钢热装热送加热轧制生产工艺,利用金相法来观察试样组织。结果表明,当热装温度在两相区温度以下或以上时,最终组织中有较多铁素体和较少粒状贝氏体+M/A;当热装温度在两相区温度区间内时,最终组织为少量铁素体和大量粒状贝氏体+M/A。此外,在两相区热装后,经二次高温奥氏体化形成'奥氏体混晶'不均匀,在变形时容易产生应力集中,容易导致裂纹的萌发。 展开更多

关键词 耐热钢 热模拟 热装 两相区 奥氏体混晶

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低铁水比下钢水中氮的控制 被引量：5

8

作者 刘彭 隋亚飞 +1 位作者 徐刚军 邓之勋 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期121-126,共6页

湖南华菱涟源钢铁公司在降低铁水比的过程中,为控制氮含量,通过转炉加发热剂进行补热,优化氧枪枪位,减少转炉补吹、过吹、控制终点碳质量分数为0.03%~0.06%,终点温度不低于1 580℃;优化转炉出钢过程钢包底吹流量,采用非镇静出钢;LF炉首... 湖南华菱涟源钢铁公司在降低铁水比的过程中,为控制氮含量,通过转炉加发热剂进行补热,优化氧枪枪位,减少转炉补吹、过吹、控制终点碳质量分数为0.03%~0.06%,终点温度不低于1 580℃;优化转炉出钢过程钢包底吹流量,采用非镇静出钢;LF炉首次送电1档电流起弧时间1min以上,钢包底吹流量小于320L/min、优化LF处理过程中钢包底吹流量,最终控制铁水比在72%以下,控制转炉氩站钢水w([N])≤0.003 5%,LF增氮量w([N])≤0.002 0%,中间包钢水w([N])≤0.006 0%的比例由83.9%提高到99.8%,满足控氮钢种对氮的控制要求。 展开更多

关键词 低铁水比 控氮 转炉 精炼 工艺优化

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RH脱硫对无取向电工钢中夹杂物的影响 被引量：3

9

作者 隋亚飞 李慈颖 +1 位作者 刘彭 徐刚军 《炼钢》 CAS 北大核心 2019年第2期34-38,共5页

研究了RH脱硫对常规工艺(连铸+热轧)和CSP工艺下的无取向电工钢热轧材样中夹杂物的影响。两种工艺下,当CaO-CaF_2脱硫剂加入量为1～4 kg/t时,RH脱硫率约为25%。终渣氧化性高、曼内斯曼指数(MI)低是影响脱硫效果的原因之一。CSP产线RH采... 研究了RH脱硫对常规工艺(连铸+热轧)和CSP工艺下的无取向电工钢热轧材样中夹杂物的影响。两种工艺下,当CaO-CaF_2脱硫剂加入量为1～4 kg/t时,RH脱硫率约为25%。终渣氧化性高、曼内斯曼指数(MI)低是影响脱硫效果的原因之一。CSP产线RH采用"先铝后硅"的脱氧方式,热轧材样中夹杂物主要是AlN、MnS、CaS和少量铝酸钙。此时,夹杂物总量主要受氮含量影响,硫含量只与硫化物夹杂密度呈正比关系。常规产线RH采用"先硅后铝"脱氧方式,热轧材样中氧化物夹杂和AlN夹杂含量相当,含钙夹杂物数量只占夹杂物总量的12%左右。脱硫剂中CaF_2对耐材的侵蚀导致RH脱硫时热轧材样中含Mg夹杂数量是不脱硫时的2倍。 展开更多

关键词 RH脱硫 夹杂物 无取向电工钢

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DC01EK角裂形成的原因及控制措施 被引量：3

10

作者 刘文华 徐刚军 张丽琴 《连铸》 2019年第1期49-53,共5页

针对涟钢生产的DC01EK搪瓷用钢的角部横裂纹,分析了板坯角横裂的形成机理,并提出了防止角部横裂纹的控制措施,采用相关控制措施后,板坯角部横裂纹得到了有效的控制,从最初浇次平均发生率的20%降到目前浇次平均发生率的2%。

关键词 角横裂 形成机理 控制措施

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氧含量对超低碳钢炼钢连铸过程夹杂物演变的影响 被引量：1

11

作者 黄淑媛 罗钢 +3 位作者 杨健 徐刚军 周军军 郑庆 《炼钢》 CAS 北大核心 2021年第4期38-48,共11页

针对不同氧含量超低碳钢的炼钢和连铸过程,分析了钢中夹杂物的演变规律及其原因。钢中最常见的夹杂物从转炉终点的Al_(2)O_(3)-CaO-MgO-SiO_(2)复合夹杂物,变为RH进站和脱碳终点的Al_(2)O_(3)-MnO,再变为铝脱氧后和RH出站的Al_(2)O_(3)... 针对不同氧含量超低碳钢的炼钢和连铸过程,分析了钢中夹杂物的演变规律及其原因。钢中最常见的夹杂物从转炉终点的Al_(2)O_(3)-CaO-MgO-SiO_(2)复合夹杂物,变为RH进站和脱碳终点的Al_(2)O_(3)-MnO,再变为铝脱氧后和RH出站的Al_(2)O_(3)。由于连铸坯的冷却速度较慢,有利于TiN的充分析出,所以在中间包钢样中的TiN尺寸一般小于2μm,而在连铸坯中的TiN尺寸一般大于2μm;在中间包中常发现Al_(2)O_(3)-MnS复合夹杂,而在连铸坯中常发现Al_(2)O_(3)-MnS-TiN复合夹杂。中心夹杂物Al_(2)O_(3)尺寸较大时,Al_(2)O_(3)-TiN复合夹杂物的形状不规则;当Al_(2)O_(3)尺寸较小时,该复合夹杂的形状规则。因为大包钢水量为100 t时O31炉次中间包钢液氧质量分数(31×10^(-6))高于O_(2)2炉次(22×10^(-6)),所以大包钢水量为100 t和50 t时O31炉次中间包含Al_(2)O_(3)夹杂物的数量高于O_(2)2炉次。因为铸坯中心最后凝固,S、Mn、Ti、N等元素的偏析造成大量细小的MnS、TiN和TiN-MnS析出物的生成,所以铸坯宽度1/2处的夹杂物数量密度最多。 展开更多

关键词 超低碳钢 夹杂物演变 热力学计算 氧含量 渣

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常规板坯连铸提拉速的研究和实践 被引量：1

12

作者 周军军 徐刚军 +1 位作者 向利华 秦伟 《连铸》 2019年第6期34-40,共7页

高效连铸的核心是高拉速。为提高连铸拉速,对铸机的最高拉速进行了理论计算,对提拉速实践过程中板坯的低倍形貌、宽度控制、热装表面裂纹和结晶器卷渣质量问题进行了研究分析,通过提高铸机精度、均匀二冷水、调整结晶器下口宽度、控制... 高效连铸的核心是高拉速。为提高连铸拉速,对铸机的最高拉速进行了理论计算,对提拉速实践过程中板坯的低倍形貌、宽度控制、热装表面裂纹和结晶器卷渣质量问题进行了研究分析,通过提高铸机精度、均匀二冷水、调整结晶器下口宽度、控制板坯入炉温度及采用新型结晶器浸入式水口等方式,解决了相关质量问题,使拉速提高了15%。 展开更多

关键词 拉速 形貌 裂纹 卷渣

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热轧板卷LF轻处理技术的研究与应用 被引量：1

13

作者 徐刚军 刘彭 隋亚飞 《连铸》 2018年第5期19-25,共7页

涟钢依托KR一键式脱硫、BOF炉后精确预脱氧和氩站自动底吹技术,开发了应用于高级别热轧板卷的LF轻处理技术。通过LF一次性加铝脱氧,控制加铝前钢中[O]处在40×10^-6～100×10^-6之间,加铝后钢液软吹8 min的操作方式,解决了LF精... 涟钢依托KR一键式脱硫、BOF炉后精确预脱氧和氩站自动底吹技术,开发了应用于高级别热轧板卷的LF轻处理技术。通过LF一次性加铝脱氧,控制加铝前钢中[O]处在40×10^-6～100×10^-6之间,加铝后钢液软吹8 min的操作方式,解决了LF精炼不造渣、不脱硫、不钙处理时塞棒容易上涨的难题。通过炉后精确预脱氧和顶渣改质可以控制LF进站钢包顶渣T.Fe质量分数不超过3%,保证钢液洁净度不变差。LF轻处理路线下钢液中硫质量分数更低,中间包钢液中硫质量分数只有0.003 5%,同比传统LF精炼工艺下中间包钢液硫质量分数是0.004 6%。采用LF快速处理工艺时不仅成本降低显著,而且钢中氧氮质量分数比传统工艺低10×10^-6左右,各尺寸区间的夹杂物质量分数更少,成品疲劳性能明显优于传统工艺。 展开更多

关键词 LF轻处理 低成本 夹杂物 疲劳性能 热轧板卷

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搪瓷钢板坯角裂形成的原因及控制措施 被引量：1

14

作者 刘文华 徐刚军 《涟钢科技与管理》 2018年第5期14-17,共4页

针对涟钢DC01EK搪瓷用钢的角部横裂纹,从连铸工艺与设备精度的角度分析板坯角横裂形成原因,提出防止角部横裂纹的控制措施,通过生产实践,板坯角部横裂纹得到有效控制,从最初浇次平均发生率的20%降到目前浇次平均发生率的2%。

关键词 板坯 角横裂 连铸工艺 控制措施

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IF钢头尾坯洁净度研究 被引量：1

15

作者 刘彭 罗钢 徐刚军 《涟钢科技与管理》 2018年第2期1-5,共5页

本文分析IF钢头、尾坯离端部不同距离氧、氮含量、夹杂物评价,为头、尾坯合适的切头、切尾、如何修磨提供依据。钢水从RH出站至凝固过程中大颗粒复合夹杂物不断去除,热轧材夹杂物主要是氧化铝、氮化钛。头坯离头端2.5 m以后,尾坯离尾端... 本文分析IF钢头、尾坯离端部不同距离氧、氮含量、夹杂物评价,为头、尾坯合适的切头、切尾、如何修磨提供依据。钢水从RH出站至凝固过程中大颗粒复合夹杂物不断去除,热轧材夹杂物主要是氧化铝、氮化钛。头坯离头端2.5 m以后,尾坯离尾端1 m后,D类夹杂减少,头坯D类夹杂评级比尾坯波动大;头坯wT[O]、w[N]高于中间坯18×10-6、8×10-6、尾坯wT[O]高于中间坯1 ppm。头坯离头端1m后,夹杂物少于15个/mm2,粒径4.4μm,尾坯上离尾端1 m后,夹杂物少于10个/mm2,粒径5.1μm,尾坯洁净度好于头坯。 展开更多

关键词 IF钢 夹杂物 头、尾坯 氧氮含量 洁净度

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低铁水单耗工艺技术研究与实践 被引量：1

16

作者 刘彭 徐刚军 +1 位作者 隋亚飞 陈杰 《炼钢》 CAS 北大核心 2019年第2期57-62,共6页

湖南华菱涟源钢铁公司210 t转炉在大生产中实施多工序点加废钢、转炉补热,大幅度降低铁水单耗,同时通过改善转炉脱氮能力,转炉终点减少过吹、补吹,优化LF进站前期低温送电制度、优化脱氧工艺、取消了钙处理工艺,有效减少生产过程中增氮... 湖南华菱涟源钢铁公司210 t转炉在大生产中实施多工序点加废钢、转炉补热,大幅度降低铁水单耗,同时通过改善转炉脱氮能力,转炉终点减少过吹、补吹,优化LF进站前期低温送电制度、优化脱氧工艺、取消了钙处理工艺,有效减少生产过程中增氮量;优化RH钢顶渣改质力度,降低渣中TFe含量,根据RH加铝吹氧量相应延长RH循环时间,稳定中间包钢水T.O含量;最终实现品种钢综合铁水单耗降至820 kg/t,同时满足LF品种钢中间包钢水w(N)≤60×10^(-6)比例达到99.8%,经RH处理的中间包钢水w(T.O)≤28×10^(-6)比例达到95%,大幅度增加了钢产量,经济效益巨大。 展开更多

关键词 低铁水单耗 控氮 洁净度 冶炼 实践

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棒材厂降低转炉钢铁料消耗实践

17

作者 徐刚军 曾应军 《涟钢科技与管理》 2007年第1期21-25,共5页

在炼钢生产中，钢铁料成本占炼钢生产总成本的72％左右，因此抓好钢铁料成本是控制炼钢生产成本的关键。为进一步减少钢铁料消耗，棒材厂炼钢线通过强化钢铁料精细管理，优化人炉原料结构，改进冶炼工艺，有效提高了转炉钢水收得率、钢... 在炼钢生产中，钢铁料成本占炼钢生产总成本的72％左右，因此抓好钢铁料成本是控制炼钢生产成本的关键。为进一步减少钢铁料消耗，棒材厂炼钢线通过强化钢铁料精细管理，优化人炉原料结构，改进冶炼工艺，有效提高了转炉钢水收得率、钢水成坯率，降低了钢铁料消耗，增加了企业经济效益和社会效益。 展开更多

关键词 钢铁料消耗 棒材厂 转炉 炼钢生产 企业经济效益 总成本 生产成本 精细管理

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降低210吨RH炉蒸汽消耗工艺实践

18

作者 陈杰 徐刚军 +2 位作者 罗钢 刘彭 隋亚飞 《涟钢科技与管理》 2018年第6期16-19,共4页

本文研究RH加铝脱氧后纯循环时的真空泵退泵工艺。结果表明,不同程度的退泵操作能保证RH真空脱气效果及夹杂物循环去除效果,通过退泵操作降低了RH炉蒸汽消耗6.7t/炉,吨钢节约成本0.37元。

关键词 RH退泵 蒸汽消耗 降成本

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无取向电工钢中钒元素的走向和控制

19

作者 张美武 徐刚军 +2 位作者 隋亚飞 刘彭 陈杰 《涟钢科技与管理》 2019年第2期8-10,共3页

本文通过系统地跟踪、分析现场生产数据,研究了电工钢中钒元素的走向和控制,提出控制钢中钒含量的有效措施是采用合格磷铁,减少转炉下渣,适当提高渣碱度以抑制渣-钢间反应。

关键词 电工钢 钒 元素走向控制

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涟钢常规板坯纵裂纹产生原因及控制措施

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作者 颜海波 徐刚军 刘文华 《涟钢科技与管理》 2015年第6期11-14,共4页

本文根据涟钢板坯连铸机的生产实践,对铸坯表面纵裂纹的特征和形成过程进行深入研究,重点分析和总结结晶器及其冷却、钢中[Mn]/[S]值、保护渣性能、设备状态等对表面纵裂纹的影响,并提出相应的控制措施。

关键词 表面纵裂纹 涟钢 板坯连铸机 保护渣 控制措施 坯壳 拉速 冶金长度 二次冷却 晶间偏析

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