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980MPa级先进高强钢的发展 被引量：3
1
作者 张梅 陈杨飞 +5 位作者 许清 田贻博 王韬 甘露 陈荣 岑琼瑛 《上海金属》 CAS 2024年第2期1-9,共9页
选用轻量化汽车材料时应综合考虑材料的性能、质量和成本。目前,先进高强钢被广泛用于汽车工业。先进高强钢有双相钢、相变诱导塑性钢、马氏体钢、复相钢、淬火-配分钢、DH钢等。综述了980 MPa及以上高强钢的分类和主要钢种,汽车用高强... 选用轻量化汽车材料时应综合考虑材料的性能、质量和成本。目前,先进高强钢被广泛用于汽车工业。先进高强钢有双相钢、相变诱导塑性钢、马氏体钢、复相钢、淬火-配分钢、DH钢等。综述了980 MPa及以上高强钢的分类和主要钢种,汽车用高强钢的化学成分、显微组织、力学性能和使用性能,并结合实际零件的制造过程对这些高强钢的焊接和成形性能作了较深入的探讨,简述了其发展现状和研究进展。 展开更多
关键词 980MPa级先进高强钢 焊接技术 应用技术
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Fe-0.1C-5Mn中锰钢热变形行为研究 被引量：3
2
作者 岑琼瑛 张本道 +1 位作者 严子杰 张梅 《上海金属》 CAS 2023年第5期34-40,共7页
通过Gleeble-3500热机械模拟机研究了Fe-0.1C-5Mn中锰钢在950~1150℃变形温度、0.001~1 s^(-1)应变速率下的高温变形行为。根据单道次热压缩的真应力-真应变曲线,分析了变形条件对流变应力的影响,发现高温和低应变速率有利于动态再结晶... 通过Gleeble-3500热机械模拟机研究了Fe-0.1C-5Mn中锰钢在950~1150℃变形温度、0.001~1 s^(-1)应变速率下的高温变形行为。根据单道次热压缩的真应力-真应变曲线,分析了变形条件对流变应力的影响,发现高温和低应变速率有利于动态再结晶的发生。引入Zener-Hollomon参数,建立本构方程,得到钢的热变形激活能为256.317 kJ/mol。通过对试验数据的拟合,建立了中锰钢动态回复和动态再结晶的分段流变应力模型,结果表明:模型预测值与试验值吻合较好,证明了所建模型的可靠性。 展开更多
关键词 Fe-0. 1C-5Mn 中锰钢 热变形 本构方程 流变应力模型 动态再结晶
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回火对激光焊中锰钢焊接接头组织和力学性能的影响 被引量：3
3
作者 王云浩 王魏军 +2 位作者 岑琼瑛 孙晓云 张梅 《上海金属》 CAS 2021年第5期38-44,共7页
采用光纤激光器对冷轧中锰钢进行对接焊,并对焊接接头进行250和550℃回火处理,研究了回火对焊接接头组织和力学性能的影响。结果表明:焊态试样焊缝组织为全马氏体,回火态试样焊缝组织为回火马氏体。焊态和250℃回火试样均无塑性,为完全... 采用光纤激光器对冷轧中锰钢进行对接焊,并对焊接接头进行250和550℃回火处理,研究了回火对焊接接头组织和力学性能的影响。结果表明:焊态试样焊缝组织为全马氏体,回火态试样焊缝组织为回火马氏体。焊态和250℃回火试样均无塑性,为完全界面断裂;550℃回火试样塑性显著提升,断后伸长率达11.7%,约为母材的75.3%,断裂界面存在韧窝。焊后回火可显著提高焊缝的塑性,从而提高焊接接头的力学性能。 展开更多
关键词 中锰钢 激光焊接 焊后回火 力学性能
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预淬火对冷轧Fe-0.15C-7Mn钢板力学性能的影响 被引量：2
4
作者 张洁 岑琼瑛 +1 位作者 汪杨 张梅 《上海金属》 CAS 2023年第1期73-78,共6页
对1.5 mm厚的冷轧Fe-0.15C-7Mn钢板分别进行了630℃保温1、2、4和8 h空冷的临界退火及800℃奥氏体化30 min水淬,然后按同样工艺进行临界退火。检测了钢板的显微组织、力学性能和吕德斯应变分布。结果表明:仅经临界退火的试验钢板显微组... 对1.5 mm厚的冷轧Fe-0.15C-7Mn钢板分别进行了630℃保温1、2、4和8 h空冷的临界退火及800℃奥氏体化30 min水淬,然后按同样工艺进行临界退火。检测了钢板的显微组织、力学性能和吕德斯应变分布。结果表明:仅经临界退火的试验钢板显微组织主要呈等轴状,而800℃水淬后临界退火的钢板显微组织主要呈板条状;经630℃保温1 h临界退火的钢板力学性能优异,强塑积高达37 GPa·%,但有明显的吕德斯带;经800℃水淬后630℃保温4 h临界退火的钢板强塑积高达38 GPa·%,吕德斯带完全被消除。 展开更多
关键词 中锰钢 预淬火 临界退火 吕德斯带 力学性能
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10Mn5钢薄板激光焊接数值模拟及工艺优化 被引量：2
5
作者 甄彤 岑琼瑛 张梅 《上海金属》 CAS 2023年第1期79-85,94,共8页
基于ANSYS有限元分析软件,通过调节焊接速度和焊接功率,对1.4 mm厚的10Mn5钢薄板的激光拼焊过程进行数值模拟,并结合焊接试验验证。结果表明:实际焊接的熔池形貌、焊接残余应力、焊缝组织均与模拟结果十分吻合,证明了材料参数和模型的... 基于ANSYS有限元分析软件,通过调节焊接速度和焊接功率,对1.4 mm厚的10Mn5钢薄板的激光拼焊过程进行数值模拟,并结合焊接试验验证。结果表明:实际焊接的熔池形貌、焊接残余应力、焊缝组织均与模拟结果十分吻合,证明了材料参数和模型的准确性。通过对比不同焊接工艺下的熔池形貌及残余应力,发现激光拼焊1.4 mm厚10Mn5钢薄板的最佳工艺参数为焊接功率2.0 kW、焊接速度2.0 m/min。采用该工艺焊接的接头断裂于母材,其抗拉强度接近母材,但由于发生变形的母材仅为母材拉伸试样的一半,塑性低于母材。 展开更多
关键词 10Mn5 钢 数值模拟 显微组织 激光焊接
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Fe-0.1C-5Mn中锰钢在双道次热压缩变形期间的静态再结晶行为 被引量：2
6
作者 王魏军 岑琼瑛 +1 位作者 张梅 汪杨 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期61-65,93,共6页
通过Gleeble-3500型热/力模拟试验机对Fe-0.1C-5Mn钢进行双道次热压缩试验,研究了变形温度(850,900,950,1000℃)、道次间隔时间(1,5,10,20,50,100 s)、应变速率(0.01,0.1,1 s^(-1))对该钢在热变形期间静态再结晶行为的影响,并基于应力... 通过Gleeble-3500型热/力模拟试验机对Fe-0.1C-5Mn钢进行双道次热压缩试验,研究了变形温度(850,900,950,1000℃)、道次间隔时间(1,5,10,20,50,100 s)、应变速率(0.01,0.1,1 s^(-1))对该钢在热变形期间静态再结晶行为的影响,并基于应力、应变数据,绘制功率耗散效率图。结果表明:提高变形温度、延长道次间隔时间、增加应变速率有助于试验钢在双道次热压缩变形期间发生静态再结晶,其静态再结晶激活能为210 k J·mol^(-1);试验钢的稳定变形区分布于短道次间隔时间(1,10 s)的高应变速率区域(0.2~1 s^(-1)),以及长道次间隔时间(100 s)的低温低应变速率区域(850~925℃/0.01~0.2 s^(-1))。 展开更多
关键词 Fe-0.1C-5Mn钢 双道次热压缩 静态再结晶 功率耗散效率
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Fe-0.2C-7Mn中锰钢的单道次热压缩变形行为及热加工图 被引量：1
7
作者 汪杨 岑琼瑛 +1 位作者 王魏军 张梅 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期90-95,102,共7页
采用Gleeble-3500型热模拟试验机对Fe-0.2C-7Mn中锰钢进行单道次等温压缩试验,研究了该钢在不同变形温度(950~1150℃)和应变速率(0.001~1 s^(-1))下的热变形行为,通过计算应变速率敏感指数、功率耗散效率以及失稳参数建立该钢的热加工图... 采用Gleeble-3500型热模拟试验机对Fe-0.2C-7Mn中锰钢进行单道次等温压缩试验,研究了该钢在不同变形温度(950~1150℃)和应变速率(0.001~1 s^(-1))下的热变形行为,通过计算应变速率敏感指数、功率耗散效率以及失稳参数建立该钢的热加工图,并获得最佳的热加工工艺窗口。结果表明:随着应变速率的增加和变形温度的降低,该钢的流变应力增大;高变形温度和低应变速率有利于动态再结晶的发生,动态再结晶程度的差异会对应变速率敏感指数产生很大的影响;不同真应变下的失稳区均出现在高温高应变速率区域,并且基本与功率耗散图中的低功率耗散效率区域重合。试验钢的最佳热加工工艺窗口为变形温度975~1100℃、应变速率0.006~1 s^(-1)。 展开更多
关键词 Fe-0.2C-7Mn中锰钢 热变形行为 热加工图 动态再结晶
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