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Ca对Mg-5Al-1Bi合金显微组织和力学性能的影响 被引量：6
1
作者 党淑娥 赵明风 +1 位作者 姚宏康 付丽英 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2012年第7期593-597,共5页
使用X射线衍射仪、金相显微镜、扫描电镜、能谱仪及力学性能测试等试验手段,研究了Ca含量对铸态Mg-5Al-1Bi镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,铸态Mg-5Al-1Bi镁合金由α-Mg基体和β-Mg17Al12相组成,加入Ca后,合金晶粒细化,β-Mg... 使用X射线衍射仪、金相显微镜、扫描电镜、能谱仪及力学性能测试等试验手段,研究了Ca含量对铸态Mg-5Al-1Bi镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,铸态Mg-5Al-1Bi镁合金由α-Mg基体和β-Mg17Al12相组成,加入Ca后,合金晶粒细化,β-Mg17Al12相的数量减少,由连续变得较为分散。当Ca含量达到3%时,合金中生成新的第二相Al2Ca。高熔点相Al2Ca在高温条件下能钉扎晶界,阻碍晶界滑移,有利于提高合金的高温蠕变性能。合金硬度和屈服强度随着Ca含量的增加而提高,而抗拉强度和伸长率下降。 展开更多
关键词 镁合金 Al2Ca相 显微组织 力学性能
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Zr_(55)Al_(10)Cu_(30)Ni_5块体非晶合金轧制塑性变形三维有限元分析 被引量：1
2
作者 姚宏康 闫志杰 党淑娥 《太原科技大学学报》 2012年第4期311-316,共6页
利用ANSYS/LS-DYNA显式动力学分析有限元法对Zr55Al10Cu30Ni5块体非晶合金的室温轧制塑性变形过程进行模拟计算,分析了非晶合金变形区域内的最大剪切应力分布与压下率的关系。计算得出了稳定轧制阶段不同压下率下非晶合金的应力和应变... 利用ANSYS/LS-DYNA显式动力学分析有限元法对Zr55Al10Cu30Ni5块体非晶合金的室温轧制塑性变形过程进行模拟计算,分析了非晶合金变形区域内的最大剪切应力分布与压下率的关系。计算得出了稳定轧制阶段不同压下率下非晶合金的应力和应变分布。计算结果表明,轧制变形区的最大剪切应力随压下率的增大而增大,并且在最大剪切应力超过屈服应力的局部区域非晶合金发生了非均匀塑性变形。模拟分析的结果与实验研究结果相符合,从而为进一步研究室温轧制变形诱导非晶合金微观结构变化提供理论依据。 展开更多
关键词 块体非晶合金 塑性变形 有限元法 数值模拟
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4Cr5Mo2V钢与4Cr5MoSiV1钢组织和性能的对比
3
作者 冯明明 曹立军 姚宏康 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第7期1-4,共4页
采用金相检验、冲击试验、扫描电镜及能谱分析等方法对4Cr5Mo2V钢和4Cr5MoSiV1钢的组织、性能进行对比分析,并用软件模拟计算相图。结果表明:4Cr5Mo2V钢较4Cr5MoSiV1钢的V元素含量降低、Mo元素含量升高,改变了钢中MC相的稳定性;4Cr5Mo2... 采用金相检验、冲击试验、扫描电镜及能谱分析等方法对4Cr5Mo2V钢和4Cr5MoSiV1钢的组织、性能进行对比分析,并用软件模拟计算相图。结果表明:4Cr5Mo2V钢较4Cr5MoSiV1钢的V元素含量降低、Mo元素含量升高,改变了钢中MC相的稳定性;4Cr5Mo2V钢中高熔点MC相液析碳化物的溶解温度和含量较4Cr5MoSiV1钢降低,使4Cr5Mo2V钢的冲击韧性增大。 展开更多
关键词 4Cr5Mo2V钢 4CR5MOSIV1钢 碳化物 冲击韧性 显微组织
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汽车零件模具H13钢失效分析及预防措施 被引量：3
4
作者 姚宏康 曹立军 冯明明 《模具制造》 2020年第9期86-89,共4页
利用直读光谱分析仪、洛氏硬度计、光学显微镜及扫描电镜等检测手段,对HI3汽车零件模具表面早期失效进行了系统分析,确定模具失效的原因为电火花加工过程中操作不当产生产的电火花蚀坑,并具有电火花白层、显微裂纹等电火花加工缺陷。针... 利用直读光谱分析仪、洛氏硬度计、光学显微镜及扫描电镜等检测手段,对HI3汽车零件模具表面早期失效进行了系统分析,确定模具失效的原因为电火花加工过程中操作不当产生产的电火花蚀坑,并具有电火花白层、显微裂纹等电火花加工缺陷。针对电火花加工过程存在的影响模具使用的问题,给出了预防措施。 展开更多
关键词 汽车零件 模具 电火花蚀坑 电火花白层 显微裂纹 预防措施
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铝型材热挤压模具开裂分析及改进措施 被引量：1
5
作者 曹立军 姚宏康 《模具制造》 2022年第6期54-56,共3页
利用直读光谱分析仪、洛氏硬度计、光学显微镜、冲击试验机等检测手段,对铝型材热挤压模具进行了系统分析,确定热挤压模具模具开裂原因为光孔底部机加工凹角导致热处理过程中应力集中并开裂。针对热挤压模具机加工及模具热处理要求,明... 利用直读光谱分析仪、洛氏硬度计、光学显微镜、冲击试验机等检测手段,对铝型材热挤压模具进行了系统分析,确定热挤压模具模具开裂原因为光孔底部机加工凹角导致热处理过程中应力集中并开裂。针对热挤压模具机加工及模具热处理要求,明确了模具凹角及凹槽机加工及热处理防护标准,并给出改进措施。 展开更多
关键词 铝型材热挤压模具 应力集中 模具加工 热处理 改进措施
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ZW863ESR超镜面车灯模具钢开发及研究
6
作者 曹立军 姚宏康 +3 位作者 张长春 陈海桐 潘成明 张海英 《模具制造》 2022年第9期79-82,共4页
ZW863ESR超镜面车灯模具钢,在GB/T1299-20144Cr5MoSiV、ASTMA681-2008 H11、DINENISO4957-20011.2343(X37CrMoV5-1)基础上进行成分优化设计,材料性能及稳定性得到进一步提升。采用建龙集团高纯净度高炉+转炉+精炼+真空脱气+连铸流程精... ZW863ESR超镜面车灯模具钢,在GB/T1299-20144Cr5MoSiV、ASTMA681-2008 H11、DINENISO4957-20011.2343(X37CrMoV5-1)基础上进行成分优化设计,材料性能及稳定性得到进一步提升。采用建龙集团高纯净度高炉+转炉+精炼+真空脱气+连铸流程精炼钢作为电极母材,经保护气氛电渣重熔+高温均质化+多向锻造成型+超细化处理,获得高纯净度、高均匀性、高韧性车灯模具钢材料。在模块冒口中心位置取样,进行调质热处理,根据NADCA#207-2016标准,冲击试样硬度达到44~46HRC,进行无缺口冲击性能检测,横向无缺口冲击功达到320J以上,等向性达到0.9以上,抛光试样硬度达到46~48HRC,进行抛光性能检测,抛光亮度达到12000#,可满足高端车灯模具使用要求。 展开更多
关键词 超镜面 车灯模具钢 高温均质化 超细化处理 抛光性能
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H13钢铝型材挤压模桥裂分析及解决方法
7
作者 姚宏康 曹立军 冯明明 《模具制造》 2021年第9期82-84,共3页
利用直读光谱分析仪、洛氏硬度计、光学显微镜、冲击试验机等检测手段,对H13钢铝型材挤压模进行了系统分析,确定模具桥裂的原因为渗氮处理工艺不当导致的渗氮层深度不均及脆性,并存在显微裂纹特征。针对挤压模渗氮处理工艺要求,明确了... 利用直读光谱分析仪、洛氏硬度计、光学显微镜、冲击试验机等检测手段,对H13钢铝型材挤压模进行了系统分析,确定模具桥裂的原因为渗氮处理工艺不当导致的渗氮层深度不均及脆性,并存在显微裂纹特征。针对挤压模渗氮处理工艺要求,明确了模具表面质量要求及渗氮层质量标准,并给出解决方法。 展开更多
关键词 挤压模 渗氮处理 渗氮层深度 显微裂纹 解决方法
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