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钢液钙处理的热力学分析 被引量：52
1
作者 龚坚 王庆祥 《炼钢》 CAS 北大核心 2003年第3期56-59,共4页
通过热力学计算分析了铝镇静钢钙处理时Fe Al Ca O S系中的各种平衡曲线。分析了1873K时在各种平衡态下的Al O、Ca Al、S Al、S Ca平衡曲线 ,并分析了在不同平衡状态下温度对平衡曲线的影响。得出了为避免生成固态铝酸钙。
关键词 钢液钙处理 热力学分析 铝镇静钢 炉外精炼 水口堵塞
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20CrMnTiH1齿轮钢钙处理热力学 被引量：39
2
作者 韩志军 林平 +2 位作者 刘浏 崔京玉 周德光 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第9期32-36,共5页
通过钢液与夹杂物之间的热力学平衡计算，讨论了20CrMnTiH1精炼钢水中Al2O3夹杂物钙处理后可能变性的程度及CaS夹杂生成的条件。计算结果表明对硫的质量分数为0．020％～0．035％，铝的质量分数0．02％～0．04％的钢水进行钙处理时易生... 通过钢液与夹杂物之间的热力学平衡计算，讨论了20CrMnTiH1精炼钢水中Al2O3夹杂物钙处理后可能变性的程度及CaS夹杂生成的条件。计算结果表明对硫的质量分数为0．020％～0．035％，铝的质量分数0．02％～0．04％的钢水进行钙处理时易生成稳定的CaS并难以使铝脱氧产生的Al2O3夹杂完全变性成低熔点C12A7钙铝酸盐。通过对炼钢厂生产的20CrMnTiH1齿轮钢材中夹杂物的检验，以及对连铸过程中水口堵塞物的扫描电镜能谱分析，发现钢材中含有许多CaS及变性不完全的钙铝酸盐CA，同时水口堵塞物也主要由CaS和变性不完全的钙铝酸盐CA组成。 展开更多
关键词 钙处理 热力学 水口堵塞
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浇注过程中间包水口堵塞现象 被引量：28
3
作者 蔡开科 孙彦辉 秦哲 《连铸》 2007年第6期1-6,共6页
浇注过程中水口(定径水口、浸入式水口)堵塞是影响连铸机产量和铸坯质量的一个障碍,长期以来人们对于浇注过程中中间包水口堵塞现象做过许多研究。结合相关工作和有关文献,对浇注铝镇静钢(Al-K)和硅镇静钢(Si-K)水口堵塞现象、水口堵塞... 浇注过程中水口(定径水口、浸入式水口)堵塞是影响连铸机产量和铸坯质量的一个障碍,长期以来人们对于浇注过程中中间包水口堵塞现象做过许多研究。结合相关工作和有关文献,对浇注铝镇静钢(Al-K)和硅镇静钢(Si-K)水口堵塞现象、水口堵塞的机理以及防止水口堵塞的技术措施进行了评述。 展开更多
关键词 水口堵塞 连浇 铝镇静钢 硅镇静钢
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印度塔塔钢铁公司板坯连铸机水口堵塞的成因及预防措施 被引量：23
4
作者 SKCHOUDHARY 潘秀兰 《鞍钢技术》 CAS 2002年第6期55-59,共5页
铝镇静钢连铸普遍存在着中间包浸入式水口堵塞问题。堵塞由未上浮的 Al2 O3夹杂在铝碳质浸入式水口的入口和出口处沉积而引起 ,中间包衬、中间包覆盖剂、钢包下渣、水口的设计、耐火材料和保护浇铸等因素对水口堵塞都有严重影响。钢的... 铝镇静钢连铸普遍存在着中间包浸入式水口堵塞问题。堵塞由未上浮的 Al2 O3夹杂在铝碳质浸入式水口的入口和出口处沉积而引起 ,中间包衬、中间包覆盖剂、钢包下渣、水口的设计、耐火材料和保护浇铸等因素对水口堵塞都有严重影响。钢的化学成分 (尤其是 [O]和 [S])和钙处理也是重要影响因素。 展开更多
关键词 印度塔塔钢铁公司 板坯连铸机 水口堵塞 预防措施
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首钢板坯连铸技术进步 被引量：23
5
作者 朱国森 季晨曦 +2 位作者 刘洋 邓小旋 赵新宇 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第8期1-7,共7页
回顾了近十年来首钢为生产优质冷轧钢板和特厚钢板而开发的板坯连铸新技术。为了降低优质冷轧钢板表面冶金缺陷,开发了浸入式水口防堵塞技术、结晶器内钢液流动综合控制技术和中高拉速FC结晶器技术等。综合应用这些技术后,水口堵塞率降... 回顾了近十年来首钢为生产优质冷轧钢板和特厚钢板而开发的板坯连铸新技术。为了降低优质冷轧钢板表面冶金缺陷,开发了浸入式水口防堵塞技术、结晶器内钢液流动综合控制技术和中高拉速FC结晶器技术等。综合应用这些技术后,水口堵塞率降低60%以上,结晶器液面波动±3mm比例提高至98%以上,冷轧钢板表面卷渣缺陷指数降低50%以上。为了提升特厚钢板的冶金质量,开发了特厚板坯窄面鼓肚控制技术、倒角结晶器连铸技术、半干法连铸技术和二冷间歇式喷淋等技术,400mm厚板坯窄面鼓肚量降低至5mm以下,含铌微合金化钢板坯表面裂纹发生率大大降低。开发了特厚板坯连铸轻压下技术,中心偏析C类1.0级及以下比例达到100%,确保了150mm特厚钢板的心部韧性达到100J以上。 展开更多
关键词 水口堵塞 卷渣 结晶器流场控制 高拉速 特厚板坯连铸
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浸入式水口堵塞机理 被引量：19
6
作者 龚坚 王庆祥 周晖 《连铸》 2001年第2期4-7,共4页
本文分析了连铸浸入式水口堵塞的机理,浸入式水口堵塞现象可分为三步:夹杂物形成,夹杂物传递到水口壁,夹杂物粘附到水口壁上。分析了每一步对水口堵塞的影响。
关键词 连铸 水口堵塞 浸入式水口 夹杂物
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连铸过程中水口堵塞机理及其预防对策 被引量：19
7
作者 茅洪祥 胡东艳 《武汉科技大学学报》 CAS 2000年第2期116-120,共5页
阐述了连铸过程中水口堵塞的类型及其特征 ,并根据水口堵塞的成因 。
关键词 水口堵塞 预防对策 成因 连续铸造 钢液
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连铸中间罐水口堵塞问题 被引量：19
8
作者 卢盛意 《连铸》 2002年第5期14-17,共4页
本文讲述水口堵塞对生产和钢质的影响,指出水口堵塞的生成原因和防止措施。
关键词 连铸 中间罐 水口堵塞
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连铸过程中水口堵塞的防止 被引量：16
9
作者 刘宏娟 《冶金信息导刊》 2002年第4期21-22,共2页
水口堵塞是铝镇静钢连铸过程中普遍存在的问题。阐述了水口堵塞的机理及危害 ,并提出了有效的防范措施。
关键词 连铸 水口堵塞 防止
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板坯角部横裂纹的控制实践 被引量：14
10
作者 陈玉鑫 宋佳友 +2 位作者 王莉 马硕 乔焕山 《连铸》 2016年第2期52-56,共5页
微合金化钢板坯角部横裂纹是长期困扰各大钢铁厂的难题。讨论角部横裂纹的产生机理,对角部横裂纹的工艺影响因素进行分析,并针对性地提出了控制角部横裂纹的措施。减少连铸中间包水口堵塞、控制氮含量不大于0.004 0%、关闭部分边部喷嘴... 微合金化钢板坯角部横裂纹是长期困扰各大钢铁厂的难题。讨论角部横裂纹的产生机理,对角部横裂纹的工艺影响因素进行分析,并针对性地提出了控制角部横裂纹的措施。减少连铸中间包水口堵塞、控制氮含量不大于0.004 0%、关闭部分边部喷嘴、降低二冷水流量有利于控制外弧侧角部横裂纹;如果在内弧侧发现角部横裂纹,可以增加矫直段二冷水量以消除角部横裂纹。措施实施后角部横裂纹发生率由17%下降至平均4%以下。 展开更多
关键词 水口堵塞 倒角结晶器 二次冷却 水温 措施
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中碳低硅铝镇静钢连铸浸入式水口堵塞的原因分析及解决措施 被引量：14
11
作者 单庆林 王保生 +3 位作者 单伟 贾刘兵 王雷川 黄财德 《连铸》 2016年第3期14-18,共5页
结合浸入式水口堵塞物的分析,从钢水成分、顶渣、温度、精炼工艺、喂钙、连铸吹氩等多个方面,研究了中碳低硅铝镇静钢3种不同精炼工艺连铸浸入式水口堵塞成因。确定浸入式水口堵塞的主要原因有:水口吹气流量低不利于防止水口堵塞,顶渣... 结合浸入式水口堵塞物的分析,从钢水成分、顶渣、温度、精炼工艺、喂钙、连铸吹氩等多个方面,研究了中碳低硅铝镇静钢3种不同精炼工艺连铸浸入式水口堵塞成因。确定浸入式水口堵塞的主要原因有:水口吹气流量低不利于防止水口堵塞,顶渣氧化性强,加Al和上浮控制操作不规范,钙处理变性效果差,塞棒、板间、水口吹氩压力低。提出了适用于工业化生产的技术措施,工艺过程控制参数优化后,连浇炉数达到12炉以上。 展开更多
关键词 中碳低硅铝镇静钢 水口堵塞 顶渣氧化性 钙处理 吹氩
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210t BOF-RH-板坯CC流程钢包顶渣改质处理对超低碳钢夹杂物的影响 被引量：14
12
作者 周业连 何奇 +2 位作者 邓志银 周剑丰 朱苗勇 《特殊钢》 北大核心 2015年第3期38-42,共5页
检测分析了加改质剂（/%：3843Al,2030Al2O3,2731CaO,≤6SiO2,≤6MgO）改质210 t钢包顶渣前后超低碳钢（≤0.01%C）连铸坯中的夹杂物数量和尺寸分布,通过热力学分析,研究了改质剂对钢渣间氧平衡以及连铸坯中夹杂物的影响。结果表明,钢... 检测分析了加改质剂（/%：3843Al,2030Al2O3,2731CaO,≤6SiO2,≤6MgO）改质210 t钢包顶渣前后超低碳钢（≤0.01%C）连铸坯中的夹杂物数量和尺寸分布,通过热力学分析,研究了改质剂对钢渣间氧平衡以及连铸坯中夹杂物的影响。结果表明,钢包顶渣改质前的精炼渣样成分为（/%）25.5539.68CaO,8.5115.14SiO2,6.3427.09MgO,5.926.54Al2O3,17.3222.24FeO,3.867.35MnO,改质后渣样成分为（/%）34.3640.43CaO,7.6911.47SiO2,6.427.31MgO,8.3125.54Al2O3,11.9420.78FeO,2.172.63MnO;采用钢包顶渣改质处理,实际渣中aFeO小于与钢液中氧相平衡的aFeO,引起了钢液中的氧通过渣金界面向渣中扩散,从而降低了钢液中氧活度,显著改善钢液的洁净度和降低连铸坯中的夹杂物数量和尺寸,水口结瘤得到明显改善;同时,虽然渣中的aFeO下降较小,但钢液中氧活度得到了明显降低。 展开更多
关键词 顶渣改质 杂物 超低碳钢 氧活度 水口堵塞
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非钙处理对高等级齿轮钢夹杂物的影响 被引量：13
13
作者 杨光维 陈兆平 柳向椿 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2020年第4期40-44,共5页
为解决水口堵塞、B类夹杂物超标及控制Ds类夹杂物,通过热力学计算和工业试验研究了SCr420H齿轮钢钙处理与非钙处理对中间包夹杂物的影响。研究发现,非钙处理炉次中间包夹杂物数量低于钙处理炉次。非钙处理炉次中间包夹杂物主要为棱角状... 为解决水口堵塞、B类夹杂物超标及控制Ds类夹杂物,通过热力学计算和工业试验研究了SCr420H齿轮钢钙处理与非钙处理对中间包夹杂物的影响。研究发现,非钙处理炉次中间包夹杂物数量低于钙处理炉次。非钙处理炉次中间包夹杂物主要为棱角状镁铝尖晶石;钙处理炉次夹杂物主要为Al2O3-CaO-MgO与CaS复合球状夹杂物。优化工艺后非钙处理炉次中间包高熔点尖晶石类夹杂物数量大幅降低,水口堵塞及B类夹杂物问题得到解决。非钙处理圆钢夹杂物评级结果为,A类不大于0.5,B类不大于0.5级,C类为0,D(细)类不大于1.0级,D(粗)类不大于0.5级,Ds类不大于1.0级。 展开更多
关键词 非钙处理 水口堵塞 镁铝尖晶石 B类夹杂物 Ds类夹杂物
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连铸Ca处理钢水过程中夹杂物粘附浸入式水口的机理 被引量：11
14
作者 井胜浩 廖建国 《鞍钢技术》 CAS 2003年第5期57-63,共7页
调查了连铸Ca处理钢水过程中 ,引起浸入式水口堵塞的夹杂物粘附的实际状态 ,同时进行了氧化铝粘附模型实验。根据实验结果 ,研究了在连铸Ca处理钢水时 ,浸入式水口内壁发生夹杂物粘附的机理。结果发现 ,在连铸Ca处理钢水过程中 ,迅速堵... 调查了连铸Ca处理钢水过程中 ,引起浸入式水口堵塞的夹杂物粘附的实际状态 ,同时进行了氧化铝粘附模型实验。根据实验结果 ,研究了在连铸Ca处理钢水时 ,浸入式水口内壁发生夹杂物粘附的机理。结果发现 ,在连铸Ca处理钢水过程中 ,迅速堵塞的浸入式水口内壁粘附着固态CaO·6Al2 O3 与熔融TiO2 ·CaO·Al2 O3 的混合物 ,其来源是钢水中的CaO·6Al2 O3 。在氧化铝粘附模型实验中 ,当Al2 O3 颗粒没有被CaO改性为液体氧化物时 ,Al2 O3 之间会形成TiO2 ·CaO·Al2 O3 液体连接桥并迅速在水口内粘附凝结。熔融TiO2 ·CaO·Al2 O3 液体连接桥的连接粘附力比范德瓦尔斯力和钢水表面张力所产生的粘附力大。当夹杂物没有因Ca处理而充分改性时 ,可以认为钢水中生成的CaO·6Al2 O3 会因熔融TiO2 ·CaO·Al2 O3 的粘结作用而迅速粘附在水口内壁 ,即使在浸入式水口内钢水流动的情况下 ,夹杂物也没有脱落 ,仍保持粘附状态。 展开更多
关键词 连铸 水口堵塞 化铝粘附 钙处理 液体连接桥 浸入式水口
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浸入式水口堵塞过程板坯结晶器内流动与液面波动的模拟 被引量：11
15
作者 张永亮 朱苗勇 +3 位作者 张胜军 郑淑国 程乃良 宋景欣 《特殊钢》 北大核心 2006年第5期27-29,共3页
用水模型研究拉速为1．4-2．4m／min的220mm×1300mm板坯连铸结晶器浸入式水口发生堵塞和吹氩时，结晶器内的液面与流动行为。结果表明，水口发生堵塞时，水口两侧的流股不对称，气泡的平均直径减小，气泡进入结晶器的深度增加，引... 用水模型研究拉速为1．4-2．4m／min的220mm×1300mm板坯连铸结晶器浸入式水口发生堵塞和吹氩时，结晶器内的液面与流动行为。结果表明，水口发生堵塞时，水口两侧的流股不对称，气泡的平均直径减小，气泡进入结晶器的深度增加，引发卷渣和气泡缺陷的机率将明显增加。 展开更多
关键词 板坯 结晶器 水口堵塞 气泡 液面波动 流动
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含钛高强钢中夹杂物析出行为研究 被引量：10
16
作者 郑万 瞿勇 +2 位作者 付学好 李光强 吴振华 《武汉科技大学学报》 北大核心 2017年第3期161-166,共6页
以不同钛含量(0.032%~0.153%)的高强钢为研究对象,利用SEM、EDS等对钢中氧化物及氮化物夹杂的形貌、组成、数量及尺寸分布进行表征,结合热力学与动力学计算,对TiN的析出行为进行分析。结果表明,当钢中Ti含量较低(0.032%)时,冶炼过程会... 以不同钛含量(0.032%~0.153%)的高强钢为研究对象,利用SEM、EDS等对钢中氧化物及氮化物夹杂的形貌、组成、数量及尺寸分布进行表征,结合热力学与动力学计算,对TiN的析出行为进行分析。结果表明,当钢中Ti含量较低(0.032%)时,冶炼过程会形成富含MgAl_2O_4的多边形高熔点固态夹杂,易造成水口堵塞;当Ti含量大于0.106%时,钢中形成了富含TiAl_2O_5的液态球形夹杂,可通过上浮去除,不易堵塞水口;Ca处理能将低钛钢中的夹杂改性为低熔点的铝酸钙,不仅降低了水口堵塞风险,还能还原夹杂物中的Ti,提高Ti的收得率。含钛高强钢中夹杂物平均尺寸为1~2μm,氮化物平均尺寸为1~3μm,其均随着Ti含量的增加而稍有增加。当Ti含量小于0.04%时,将钢中N含量控制在0.0018%以下,能有效减小TiN的析出尺寸;当Ti含量大于0.1%时,实际工业生产中很难阻止TiN的液析,但可通过提高钢中细小氧化物的数量,来细化TiN的尺寸。 展开更多
关键词 钛合金化 高强结构钢 夹杂物 Ca处理 水口堵塞 TiN夹杂
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含铝钢水的钙处理 被引量：5
17
作者 贺道中 《钢铁研究》 CAS 2002年第3期13-15,22,共4页
结合涟钢船用锚链钢的生产实践 ,分析了含铝钢水的水口堵塞机理 。
关键词 含铝钢水 水口堵塞 钢水钙处理 船用锚链钢 炼钢 连铸
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改善低碳铝镇静钢可浇性的研究 被引量：10
18
作者 苏笃星 马建超 +1 位作者 赵伟杰 陆建惠 《上海金属》 CAS 北大核心 2014年第3期42-46,共5页
对低碳铝镇静钢SPHC连铸过程浸入式水口堵塞原因进行了分析,结果表明:钢水中大量高熔点Al2O3类夹杂物在水口内壁聚集粘结是导致堵水口堵塞的主要原因。通过改进LF精炼底吹氩工艺,优化钙处理效果及减少钢水二次氧化,提高了钢水可浇性,水... 对低碳铝镇静钢SPHC连铸过程浸入式水口堵塞原因进行了分析,结果表明:钢水中大量高熔点Al2O3类夹杂物在水口内壁聚集粘结是导致堵水口堵塞的主要原因。通过改进LF精炼底吹氩工艺,优化钙处理效果及减少钢水二次氧化,提高了钢水可浇性,水口堵塞率由原来的13.9%降低至4.2%。 展开更多
关键词 低碳铝镇静钢 水口堵塞 可浇性 钙处理
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板坯连铸过程中水口堵塞的分析与解决措施 被引量：9
19
作者 王怀宇 《宽厚板》 2001年第4期42-45,共4页
本文分析了在铝镇静钢的连铸过程中侵入式水口堵塞的基本原因 ,论述了解决水口堵塞问题的一些可行对策 ,有利于改进连铸生产及产品质量。
关键词 板坯连铸 水口堵塞 浸入式水口 夹杂
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321不锈钢冶炼与连铸工艺研究与实践 被引量：9
20
作者 余志友 《连铸》 2014年第2期1-4,共4页
由于321不锈钢需加入Ti作为稳定化元素,使得该钢种在连铸过程中存在水口堵塞、结晶器内"结鱼"、板坯表面质量差等问题,特别在采用低成本的高硫高磷含镍生铁作为原料组织生产时,问题尤为严重。针对上述情况,宝钢不锈钢公司通... 由于321不锈钢需加入Ti作为稳定化元素,使得该钢种在连铸过程中存在水口堵塞、结晶器内"结鱼"、板坯表面质量差等问题,特别在采用低成本的高硫高磷含镍生铁作为原料组织生产时,问题尤为严重。针对上述情况,宝钢不锈钢公司通过堵塞物和"结鱼"的实验室分析,解析了产生上述问题的原因,生产过程中设定了Ti、N、O等关键控制项,初步解决了321钢种浇铸过程中的工艺问题,保证了产品的质量。 展开更多
关键词 321不锈钢 水口堵塞 结晶器结鱼
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